Vi tittade på vilken åtgärd vi skulle vidta om vi har en kortsluten ATX-strömförsörjningssäkring. Det betyder att problemet ligger någonstans i högspänningsdelen, och vi måste kontrollera diodbryggan, utgångstransistorerna, krafttransistorn eller mosfet, beroende på nätaggregatets modell. Om säkringen är intakt kan vi försöka koppla nätsladden till strömförsörjningen och slå på den med strömbrytaren som sitter på baksidan av strömförsörjningen.

Och här kan en överraskning vänta oss, så fort vi vrider på strömbrytaren kan vi höra en högfrekvent vissling, ibland högt, ibland tyst. Så om du hör denna vissling, försök inte ens ansluta strömförsörjningen för tester till moderkortet, montering eller installera en sådan strömförsörjning i systemenheten!

Faktum är att det i standbyspänningskretsarna finns samma elektrolytiska kondensatorer som är bekanta för oss från den senaste artikeln, som förlorar kapacitet när de värms upp, och från ålderdom ökar deras ESR, (förkortat på ryska som ESR) motsvarande serieresistans . Samtidigt, visuellt, kan dessa kondensatorer inte skilja sig på något sätt från fungerande, särskilt för små värden.

Faktum är att på små valörer gör tillverkare mycket sällan skåror i den övre delen av elektrolytkondensatorn, och de sväller inte eller öppnas. Utan att mäta en sådan kondensator med en speciell anordning är det omöjligt att bestämma dess lämplighet för drift i kretsen. Även om vi ibland, efter avlödning, ser att den grå randen på kondensatorn, som markerar minus på kondensatorkroppen, blir mörk, nästan svart av uppvärmning. Som reparationsstatistik visar, bredvid en sådan kondensator finns det alltid en effekthalvledare, eller en utgångstransistor, eller en arbetsdiod eller en mosfet. Alla dessa delar avger värme under drift, vilket har en skadlig effekt på elektrolytkondensatorernas livslängd. Jag tror att det skulle vara överflödigt att förklara mer om prestandan hos en så mörk kondensator.

Om strömförsörjningens kylare har stannat på grund av att fett torkar ut och är igensatt av damm, kommer en sådan strömförsörjning med största sannolikhet att kräva att nästan ALLA elektrolytkondensatorer byts ut mot nya på grund av den ökade temperaturen inuti strömförsörjningen. Reparationer kommer att vara ganska tråkiga och inte alltid tillrådliga. Nedan är ett av de vanligaste schemana som Powerman 300-350 watts strömförsörjningar bygger på, det är klickbart:

ATX Powerman strömförsörjningskrets

Låt oss titta på vilka kondensatorer som måste bytas i denna krets vid problem med arbetsrummet:

Så varför kan vi inte koppla in strömförsörjningen som susar in i enheten för testning? Faktum är att det i standbykretsarna finns en elektrolytisk kondensator (markerad i blått) med en ökning av ESR som vi har en ökning av standbyspänningen från strömförsörjningen till moderkort, även innan vi trycker på strömknappen systemenhet. Med andra ord, så snart vi klickade på nyckelomkopplaren på nätaggregatets bakvägg, går denna spänning, som bör vara lika med +5 volt, till vår strömförsörjningskontakt, den lila ledningen i 20-stiftskontakten, och därifrån till datorns moderkort.

I min praktik fanns det fall då standby-spänningen var lika (efter att ha tagit bort den skyddande zenerdioden, som var i kortslutningen) till +8 volt, och samtidigt var PWM-styrenheten vid liv. Lyckligtvis var strömförsörjningen av hög kvalitet, Powerman-märket, och det fanns en 6,2 volts skyddande zenerdiod på +5VSB-linjen (som arbetsrummets utgång anges i diagrammen).

Varför är zenerdioden skyddande, hur fungerar den i vårt fall? När vår spänning är mindre än 6,2 volt påverkar zenerdioden inte kretsens funktion, men om spänningen blir högre än 6,2 volt går vår zenerdiod i en kortslutning (kortslutning) och kopplar strömkretsen till jord. Vad ger detta oss? Faktum är att genom att ansluta kontrollpanelen till jord så sparar vi vårt moderkort från att försörja det med samma 8 volt, eller annan högspänning, genom kontrollpanelens ledning till moderkortet, och skyddar moderkortet från utbrändhet.

Men detta är inte en 100% sannolikhet att i händelse av problem med kondensatorerna kommer zenerdioden att brinna ut, det finns en möjlighet, även om den inte är särskilt hög, att den går i ett avbrott och därmed inte skyddar vårt moderkort. I billiga nätaggregat är denna zenerdiod vanligtvis helt enkelt inte installerad. Förresten, om du ser spår av bränt PCB på kortet, bör du veta att en halvledare troligtvis gick in i en kortslutning och en mycket stor ström flödade genom den, en sådan detalj är ofta orsaken (även om det ibland råkar också vara effekten) sammanbrott.

Efter att spänningen i kontrollrummet återgår till det normala, se till att byta båda kondensatorerna vid kontrollrummets utgång. De kan bli oanvändbara på grund av tillförseln av för hög spänning till dem, som överstiger deras märkspänning. Vanligtvis finns det kondensatorer med ett nominellt värde på 470-1000 mikrofarad. Om, efter att ha bytt ut kondensatorerna, en spänning på +5 volt visas på den lila ledningen i förhållande till jord, kan du kortsluta den gröna ledningen med den svarta, PS-ON och GND, starta strömförsörjningen, utan moderkortet.

Om kylaren börjar rotera betyder det med stor sannolikhet att alla spänningar ligger inom normala gränser, eftersom vår strömförsörjning har startat. Nästa steg är att verifiera detta genom att mäta spänningen på den grå ledningen, Power Good (PG), i förhållande till jord. Om +5 volt finns där har du tur, och allt som återstår är att mäta spänningen vid 20-stifts strömförsörjningskontakten med en multimeter för att se till att ingen av dem är för låg.

Som framgår av tabellen är toleransen för +3,3, +5, +12 volt 5%, för -5, -12 volt - 10%. Om kontrollpanelen är normal, men strömförsörjningen inte startar, vi inte har Power Good (PG) +5 volt, och det är noll volt på den grå ledningen i förhållande till jord, då var problemet djupare än bara med kontrollpanel. Vi kommer att överväga olika alternativ för haverier och diagnostik i sådana fall i följande artiklar. Lycka till med reparationer alla! AKV var med dig.

Ett av de allvarligaste problemen som både nybörjare och professionella radioamatörer med jämna mellanrum möter är uppvärmning av elementen. Nästan alla medel- och högeffektsenheter blir varma. I det här fallet är det inte själva uppvärmningen som är farlig (många enheter, till exempel en vattenkokare, är utformade specifikt för detta ändamål), utan överhettning av enheten - när dess temperatur stiger över en viss högsta tillåtna nivå. Samtidigt blir vissa andra icke-halvledare förkolnade (dvs. bokstavligen "bränns ut"), och i halvledare sker nedbrytning av p-n-övergångar, och dessa övergångar, istället för att skicka ström i endast en riktning, börjar leda den in båda (d.v.s. de "förvandlas" till vanliga ledare med lite motstånd) eller passerar den inte alls, vare sig framåt eller bakåt. Om sådana enheter, i analogi med motstånd, säger de också att de "brände ut", även om detta inte är helt korrekt, särskilt eftersom moderna halvledare (,) produceras i förseglade fall, på grund av vilket det är omöjligt att avgöra om denna enhet har "bränt ut" eller inte.

Orsaken till uppvärmningen är den kraft som frigörs av elementet, eller, i vetenskapliga termer, den effekt som försvinner av elementet. Effektförlust, som all annan effekt, beror på spänningsfallet över elementet och strömmen som flyter genom det:

där Rras är effektförlust, W; U - spänningsfall. I; I - flytande ström. A; R - element, Ohm.

Till exempel, låt oss samla det enklaste schemat(Fig. 1.42): högspännings (relativt!) spänning för att driva en lågspänningslampa. Matningsspänning - 15 V, zenerdiodstabiliseringsspänning - 3,6 V, ström i kretsen - 0,2 A. Eftersom den är ansluten enligt kretsen (stiftet till vilket ström tillförs anses vara vanligt), spänningen vid dess emitter (och , följaktligen på glödlampan) är 0,6 V mindre än spänningen vid basen - dvs 3,0 V. Effekten som förbrukas på glödlampan är 3 V · 0,2 A = 0,6 W.

Eftersom bara 3 V tillförs glödlampan, faller de återstående 15 - 3 = 12 (V) på transistorn - trots allt måste de gå någonstans, och matningsspänningen (15 V) är konstant, och minska den. Låt oss anta att det är omöjligt. Därför avleder transistorn en effekt på 12 V · 0,2 A = 2,4 W - 4 gånger mer än en glödlampa.

Den enklaste analogen av en omkopplande strömförsörjning visas i fig. 1,43. Det är lämpligt att välja en mer kraftfull glödlampa (mer än 10...20 W), och använda två ledningar som gnuggar mot varandra som S1-knapp.

När två ledningar är anslutna till varandra bryts inte kontakten mellan dem och glödlampan brinner helt. Men när du börjar gnugga ledningarna mot varandra kommer kontakten mellan dem periodvis att börja bryta ner och glödlampans ljusstyrka minskar; Om du övar kan ljusstyrkan minskas med 5...10 gånger, och glödlampan lyser knappt.

Förklaringen till denna effekt är mycket enkel. Faktum är att alla glödlampor har betydande termisk tröghet (och ju större kraft lampan har, desto större termisk tröghet - det är därför jag råder dig att välja en mer kraftfull glödlampa), d.v.s. deras spiral värms upp mycket långsamt och kyls ner lika långsamt, och Ju varmare spiralen är, desto starkare lyser den. När trådar skaver mot varandra beror det på att deras yta är delvis oxiderad (oxidskiktet leder inte elektricitet), och även på grund av deras ofullständigt släta yta bryts kontakten mellan dem kaotiskt och återställs igen. När det inte finns någon kontakt är den oändlig, när det finns kontakt är den nära noll. Därför tar inte glödlampan emot D.C. amplitud 12 V, och pulsad, med samma amplitud. Glödlampans spiral, på grund av termisk tröghet, jämnar ut dessa pulser, och eftersom den konstanta komponenten av pulsströmmen alltid är mindre än amplituden för pulsen, lyser glödlampan som om dess matningsspänning har minskat, och kortare varaktigheten av den aktuella pulsen, jämfört med varaktigheten av pausen mellan pulserna, desto svagare lyser glödlampan.

prestandan är maximal (eftersom transistorn "hjälps" av utgången från op-förstärkaren - tills den på grund av tröghet hinner öppnas helt, strömmen från utgången på op-förstärkaren genom bas-emitterövergången flyter in i dess belastning), och även, till skillnad från, den förbrukar från källan. Signalströmmen är inte särskilt hög, dvs den belastar minimalt op-amp-utgången. Men den kraftfulla är påslagen enligt kretsen: även om denna förbrukar mycket mer ström än, är spänningsfallet vid kollektor-emitterövergången för den öppna transistorn mindre (inte mer än 0,2 ... 0,5 V), d.v.s. vi förlorar i termer av styrström, men totalt sett (i termer av effektivitet) vinner vi. Om VT2 är påslagen enligt kretsen, blir det även med en belastningsström på mer än 200 mA ganska varmt; Kaskaden med OE vid denna ström är praktiskt taget kall.

Pulser från kollektorn på transistorn VT2 till L1 kommer in i lasten. Spänningen på kondensatorn C2 beror på strömmen som förbrukas av lasten - ju högre ström, desto lägre spänning. Detta kan kompenseras genom att öka motståndet R5. I moderna system sådan kompensation fungerar automatiskt: en annan op-förstärkare är ansluten till kondensator C2, som automatiskt ändrar pulscykeln för signalen på utgång DA1 så att utspänningen alltid förblir oförändrad, dvs den fungerar på samma sätt som AGC-systemet. Vi kommer att titta på detta schema lite senare.

Huvudparametern för induktorer är deras. I vår krets bör L1 vara större, så den måste lindas på någon slags kärna: när man lindar en spole på en magnetisk kärna, ökar den med ett visst antal gånger, vilket kallas kärnans magnetiska permeabilitet. Den magnetiska permeabiliteten för även de sämsta kärnorna överstiger 50, det vill säga en spole med en viss given induktans har vid användning av en kärna 50 gånger färre varv än samma spole, men utan kärna. Samtidigt sparar du både tråden och utrymmet som upptas av spolen, och minskar också lindningarna avsevärt. , som har en magnetisk kärna, kallas "choke".

Som kärnor använder de vanligtvis antingen järnplåtar (till exempel transformatorer) eller ringar gjorda av så kallad "ferrit": järnplåtar är bra endast när de används i lågfrekventa enheter (upp till 400 Hz) - vid högre frekvenser börjar de att värma upp och enhetens effektivitet minskar kraftigt. Detta beror på de uppkommande Foucault-strömmarna (virvelströmmar), vars orsak är plattornas tjocklek som inte är noll och deras låga densitet. I en idealisk kärna bör ström endast flyta längs plattorna (vinkelrätt mot spolen), men eftersom plattorna har en viss tjocklek flyter en del av strömmen över plattorna, vilket bara orsakar skada. Därför är moderna järnkärnor sammansatta av många plattor isolerade med en lackbeläggning, tjockleken på en platta är mycket mindre än dess längd, och endast en obetydlig del av energin spenderas på den. Men ändå fungerar järnkärnan bra bara vid frekvenser upp till 400 Hz - vid höga frekvenser bör tjockleken på plattorna vara mycket liten, och det kommer att vara svårt att arbeta med sådana plattor.

Vid frekvenser över 400 Hz används vanligen kärnor. Ferrit är en keramik snarare än en metall och leder inte elektricitet. Därför uppstår ingen elektrisk ström inuti den, det vill säga det finns inga virvelströmmar, oavsett kärnans tjocklek. Ferriter fungerar normalt vid frekvenser upp till tiotals megahertz; vid höga frekvenser behövs inte för mycket, och en vanlig spole utan kärna är helt tillräcklig.

För att arbeta i detta schema är det bäst att använda standardstorlek Κ20χ10χ5, dvs dess yttre (totala) diameter är 20 mm, inre (håldiameter) är 10 mm, tjocklek är 5 mm. Antalet varv av induktor L1 är cirka 50...100 med en tråd med diametrarna 0,5...0,8 mm i lackisolering (transformatorer, elmotorer och andra "hårdvara" där elektrisk ström omvandlas till ett magnetfält och (eller) vice versa lindas med sådan tråd). Spolen lindas tvärs över ringen, det vill säga tråden träs in i ringen, dras ut från motsatt sida, lindas runt utsidan av ringen och träs in i den igen. Och så - 50... 100 gånger. Det är lämpligt att placera svängarna sida vid sida (varje efterföljande bredvid den föregående); om längden på den inre ytan av ringen "inte räcker till" för att placera hela spolen i ett lager, linda det andra (och så vidare) lagret, men lindningsriktningen för varje efterföljande lager måste sammanfalla med lindningsriktningen för föregående!

Ringen kan tas med antingen en större eller mindre diameter, medan du i det första fallet behöver öka antalet varv något och minska diametern på tråden (belastningsströmmen kommer att minska), och i det andra fallet måste du minska antalet varv, och om du ökar trådens diameter, kommer det att vara möjligt att öka belastningsströmmen genom att välja VT2. Det är vettigt att använda ringar med en ytterdiameter på mindre än 10 mm endast med en belastningsström på högst 100 mA, även om du i princip kan öka driftsfrekvensen och ersätta VT1 och VT2 med högre frekvenser - då antalet induktorvarv kommer att behöva minskas, d.v.s. det kan minskas kommer att lindas med en tjockare tråd, på grund av vilken den maximalt tillåtna belastningsströmmen kommer att öka.

Det är lämpligt att ansluta en film- eller keramisk kapacitans på 0,047...0,22 µF parallellt med kondensator C2. Helt enkelt elektrolytiska, på grund av den inre strukturens egenheter, är tröga och reagerar dåligt på impulser som kommer genom L1-spolen. På grund av detta ökar krusningen av utspänningen kraftigt och enhetens effektivitet minskar något. En "snabbverkande" liten kapacitans (det kallas "blockering" - förväxla den inte med "filtrerande" kondensatorn C2!) blockerar passagen av pulser till utgången, laddar sig själv, och under pausen mellan pulserna överför den sin laddning (mycket liten, men varaktigheten pulsen är liten) till kondensator C2 och till belastningen.

En av egenskaperna hos en sådan strömförsörjning är att, när den är korrekt monterad och konfigurerad, kan strömmen i lasten överstiga strömmen som förbrukas från strömkällan! Detta beror på det faktum att den omvandlar spänning och ström, och

där U n „ T och 1 strömförsörjning är respektive matningsspänning och ström som förbrukas från strömkällan; U H och 1 n - spänning och ström i lasten.

Det vill säga, i det ideala fallet, om matningsspänningen är 10 gånger mindre, så förbrukar denna () från strömkällan (nätlikriktare, batterier) en ström som är 10 gånger mindre än belastningsströmmen. Den linjära stabilisatorn som diskuterats ovan (fig. 1.42) förbrukar vid valfri belastningsspänning från strömkällan en ström som är lika med och till och med något större än belastningsströmmen.

Men detta är bara i det ideala fallet, när effektiviteten är 100%. I verkliga kretsar, på grund av arbetets tröghet kraftfulla transistorer och dioder, och även på grund av den ofullständigt valda induktansen hos induktansen L1 (i denna krets är det bättre att inte ändra induktansen, utan frekvensen på generatorn - genom att välja kapacitansen för kondensatorn C1), är effektiviteten sällan högre än 80 ...90%. Men detta är också mycket, särskilt om det är stor skillnad mellan ingångs- och utspänningen: trots allt tenderar effektiviteten hos en linjär stabilisator i detta fall till noll. För en pulsstabilisator är verkningsgraden praktiskt taget oberoende av spänningsskillnaden och är alltid maximal.

Ju högre effektivitet enheten har, desto mindre betalar du för elen den förbrukar. Dessutom, med en ökning av effektiviteten, minskar uppvärmningen av kraftelementen (dvs krafttransistorn och dioden) kraftigt. Min, monterad med ett kraftfullt slutsteg fälteffekttransistor, med en belastningseffekt på 40 W (det elektriska lödkolven) värms praktiskt taget inte upp - lite mer än 1 W släpps ut på transistorn, och det kan avleda en sådan obetydlig effekt oberoende, utan en radiator. Men innan dess använde jag "tjänsterna" av en linjär stabilisator, som, med samma belastningseffekt och samma skillnad mellan in- och utspänningen, överhettades även när man använde en radiator av storleken på den här boken. Men uppvärmning kräver också energi!

Den enda nackdelen med en omkopplingsstabilisator är den mycket höga ljudnivån både i lasten och i stabilisatorns strömförsörjning. Dessutom är magnetfältet runt spolen L1 hos stabilisatorn som arbetar vid en viss belastning variabel, det vill säga det avger kraftfull elektromagnetisk interferens. Denna störning kan dränka alla lågfrekventa långvågsradiostationer inom en radie av tiotals meter från gasreglaget.

Det är möjligt att bekämpa dessa "olyckor", även om det är mycket svårt. Du kan minska brusnivån i ledningarna genom att öka kapacitansen för kondensatorerna C2 och SZ (SZ bör placeras i närheten av emitterterminalen på transistorn VT2 och anoden på dioden VD3 - det är lämpligt att löda den direkt till terminaler av dessa element), såväl som genom att löda blockerar små kapacitanser med låg tröghet parallellt med dem. Men det är svårare att hantera elektromagnetiska störningar. I princip, om du inte ska använda den tillsammans med en långvågsradio, behöver du inte bekämpa dem - de påverkar inte något annat -1 ·. Men om de behöver elimineras bör L1 screenas, d.v.s. "gömmas" i. någon helt sluten metalllåda (ta hand om pålitlig elektrisk isolering!), och tjockleken på dess väggar bör inte vara mindre än 0,5...1,0 mm. För att säkerställa att kraftledningarna runt gasreglaget inte sluter på skärmen, bör avståndet från valfri punkt på ytan av gasreglaget till skärmen inte vara mindre än halva dess diameter.

På grund av denna strömförsörjningsfunktion används de huvudsakligen endast i kombination med kraftfulla digitala kretsar - matningsspänningsrippel "till glödlampan". För att driva analoga kretsar med låg effekt behöver du bara använda: analoga kretsar, särskilt de med en betydande förstärkning, är extremt känsliga för störningar, så det är bättre att omedelbart offra effektivitet än att försöka eliminera störningar senare. Men i vissa fall, när intervallet för analoga driftfrekvenser inte kommer i kontakt med strömförsörjningens driftsfrekvens (till exempel fungerar den i intervallet 20...20000 Hz, och antingen när det gäller effektivitet var de ännu värre än linjära, eller så förvrängde de signalen väldigt mycket. Och i slutsteget för den linjära är den föremål för samma lagar som i Fig. 1.42 Tyvärr kan ingenting korrigera situationen ännu, så här ska jag bara prata om hur man indirekt kan minska uppvärmningen av utgångstransistorerna.

Först måste förstärkarens matningsspänning anpassas till belastningsresistansen. Den kommer till exempel att användas med en högtalare med ett motstånd på 4 Ohm och ska ge effekt upp till 50 W. Med sådan effekt bör spänningen på kolonnen vara (amplitud och växelspänning). Med hänsyn till det lilla spänningsfallet på effekttransistorerna (utgående) (trots allt får de under inga omständigheter mättas!), bör förstärkarens matningsspänning vara lika med ±17...20 V. Om matningsspänningen är lägre, med en liten spänning vid basen (grinden), måste de öppnas lite - då kommer de helt enkelt inte att "gå in i" det olinjära läget. Och eftersom transistorns strömspänningskarakteristik är mycket svag från matningsspänningen, är viloströmmen för både högspännings- och lågspänningsförstärkare nästan densamma. Därför är "viloeffekten" mindre för en lågspänningsförstärkare, dvs den värms upp mindre än en högspänningsförstärkare.

Konstigt nog värms den upp mest vid "genomsnittlig" uteffekt (volym), och vid lägsta och maximala ljudvolymer värms den upp mycket mindre. Men det är inget konstigt här. Det är bara det att vid en minsta ljudvolym, även om spänningen på utgångstransistorerna är ganska betydande, är strömmen som flyter genom dem försumbar, och effekten P = I U som släpps på dem är också minimal. Med maximal uteffekt som strömmar genom ultrahöga krav, monteras den bäst - samtidigt sparar du på delar.

Vad är önskvärt att ha för kontroll av strömförsörjningen.
A. - valfri testare (multimeter).
b. - glödlampor: 220 volt 60 - 100 watt och 6,3 volt 0,3 ampere.
V. - lödkolv, oscilloskop, lödsug.
g. - förstoringsglas, tandpetare, bomullspinne, industriell alkohol.

Det är säkrast och bekvämast att ansluta enheten som repareras till nätverket via en 220v - 220v isoleringstransformator.
En sådan transformator är lätt att göra från 2 TAN55 eller TS-180 (från tube s/w TVs). Anodens sekundärlindningar är helt enkelt anslutna i enlighet därmed, det finns inget behov av att spola tillbaka någonting. De återstående filamentlindningarna kan användas för att bygga en justerbar strömförsörjning.
Kraften hos en sådan källa är ganska tillräcklig för felsökning och initial testning och ger mycket bekvämlighet:
- elsäkerhet
— Möjligheten att ansluta grunderna till de varma och kalla delarna av enheten med en enda tråd, vilket är bekvämt för att ta oscillogram.
— vi installerar en kexbrytare — vi får möjligheten att ändra spänningen stegvis.

För enkelhetens skull kan du också kringgå +310V-kretsarna med ett 75K-100K motstånd med en effekt på 2 - 4W - när de är avstängda laddas ingångskondensatorerna ur snabbare.

Om kortet tas bort från enheten, kontrollera om det finns några metallföremål av något slag under den. Räck under inga omständigheter in i kortet med HÄNDERNA eller RÖR radiatorerna medan enheten är igång, och efter att ha stängts av, vänta ungefär en minut tills kondensatorerna laddas ur. Det kan finnas 300 eller mer volt på krafttransistorns radiator, den är inte alltid isolerad från blockkretsen!

Principer för att mäta spänningar inuti ett block.
Observera att jord tillförs strömförsörjningshuset från kortet genom ledare nära hålen för monteringsskruvarna.
För att mäta spänningar i högspänningsdelen (“het”) av enheten (på krafttransistorer, i kontrollrummet) krävs en gemensam tråd - detta är minus på diodbryggan och ingångskondensatorerna. Allt i förhållande till denna tråd mäts endast i den heta delen, där den maximala spänningen är 300 volt. Det är lämpligt att mäta med en hand.
I lågspänningsdelen (”kall”) av strömförsörjningen är allt enklare, den maximala spänningen överstiger inte 25 volt. För enkelhetens skull kan du löda ledningar i kontrollpunkterna; det är särskilt bekvämt att löda tråden till marken.

Kontrollerar motstånd.
Om det nominella värdet (färgade ränder) fortfarande är läsbart, ersätter vi det med nya med en avvikelse som inte är sämre än originalet (för de flesta - 5%, för strömsensorkretsar med låg resistans kan det vara 0,25%). Om den markerade beläggningen har mörknat eller smulats sönder på grund av överhettning, mäter vi motståndet med en multimeter. Om motståndet är noll eller oändligt, är motståndet troligen felaktigt och måste bestämmas för att bestämma dess värde. kretsschema strömförsörjning eller studie standardscheman inneslutningar.

Kontrollerar dioder.
Om multimetern har ett läge för att mäta spänningsfallet över dioden kan du kontrollera utan avlödning. Fallet bör vara från 0,02 till 0,7 V. Om fallet är noll eller så (upp till 0,005), lossa enheten och kontrollera. Om avläsningarna är desamma är dioden trasig. Om enheten inte har en sådan funktion, ställ in enheten på att mäta motstånd (vanligtvis är gränsen 20 kOhm). Sedan, i framåtriktningen, kommer en funktionsduglig Schottky-diod att ha ett motstånd på cirka en till två kiloohm, och en vanlig kiseldiod kommer att ha ett motstånd på cirka tre till sex. I motsatt riktning är motståndet oändligt.

Kontrollerar fälteffekttransistorn

För att kontrollera strömförsörjningen kan och bör du samla en last.
Se ett exempel på framgångsrikt utförande här.
Vi tar den lödda från det onödiga ATX-kort anslutnings- och lödtrådar med ett tvärsnitt på minst 18 AWG till det, försök att använda alla kontakter längs +5 volt, +12 och +3,3 volt linjer.
Belastningen måste beräknas till 100 watt över alla kanaler (den kan ökas för att testa mer kraftfulla enheter). För att göra detta tar vi kraftfulla motstånd eller nichrome. Du kan också använda kraftfulla lampor (till exempel 12V halogenlampor) med försiktighet, men det bör beaktas att motståndet hos glödtråden i kallt tillstånd är mycket mindre än i uppvärmt tillstånd. Därför, när du börjar med en till synes normal belastning av lampor, kan enheten gå i skydd.
Du kan ansluta glödlampor eller lysdioder parallellt med lasterna för att se närvaron av spänning vid utgångarna. Mellan PS_ON- och GND-stiften ansluter vi en vippbrytare för att slå på blocket. För enkel användning kan hela strukturen placeras i en strömförsörjningslåda med en fläkt för kylning.

Blockkontroll:

Du kan först slå på strömförsörjningen till nätverket för att fastställa diagnosen: det finns ingen plikt (problem med plikten eller en kortslutning i strömsektionen), det finns en plikt, men det finns ingen start (problem med swing eller PWM), strömförsörjningen går i skydd (oftast - problemet är i utgångskretsar eller kondensatorer), överdriven standbyspänning (90% - svullna kondensatorer, och ofta som ett resultat - död PWM).

Inledande blockkontroll
Vi tar bort locket och börjar kontrollera, med särskild uppmärksamhet på skadade, missfärgade, mörknade eller brända delar.
Säkring. Som regel är utbrändhet tydligt synlig visuellt, men ibland är den täckt med värmekrympbar cambric - då kontrollerar vi motståndet med en ohmmeter. En trasig säkring kan till exempel indikera ett fel på ingångslikriktardioderna, nyckeltransistorerna eller standbykretsen.
Skivtermistor. Det misslyckas sällan. Vi kontrollerar motståndet - det bör inte vara mer än 10 ohm. I händelse av ett fel, är det inte tillrådligt att ersätta den med en bygel - när enheten är påslagen, impulsström laddning av ingångskondensatorerna, vilket kan leda till haveri av ingångslikriktardioderna.
Dioder eller diodsammansättning av ingångslikriktaren. Vi kontrollerar varje diod med en multimeter (i spänningsfallsmätningsläge) för öppningar och kortslutningar; du behöver inte lossa dem från kortet. Om en kortslutning upptäcks i minst en diod, rekommenderas det också att kontrollera de elektrolytiska ingångskondensatorerna på vilka växelspänningen applicerades, liksom effekttransistorerna, eftersom det finns en mycket stor sannolikhet för deras sammanbrott. Beroende på strömförsörjningens effekt måste dioderna vara konstruerade för en ström på minst 4...8 ampere. Vi byter omedelbart ut två-ampere dioder, som ofta finns i billiga enheter, med mer kraftfulla.
Ingångselektrolytiska kondensatorer. Kontroll extern inspektion för svullnad (en märkbar förändring i kondensatorns övre plan från en plan yta till en konvex) kontrollerar vi också kapacitansen - den bör inte vara lägre än vad som anges på markeringen och skilja sig mellan två kondensatorer med mer än 5%. Vi kontrollerar också varistorer som är parallella med kondensatorerna (vanligtvis brinner de tydligt till kol) och utjämningsmotstånd (motståndet hos den ena bör inte skilja sig från motståndet hos den andra med mer än 5%).
Nyckeltransistorer (även känd som effekt). För bipolära sådana, använd en multimeter för att kontrollera spänningsfallet vid bas-kollektor- och bas-emitterövergångarna i båda riktningarna. I en fungerande bipolär transistor bör kopplingarna bete sig som dioder. Om ett transistorfel upptäcks är det också nödvändigt att kontrollera hela dess "rörledning": dioder, lågresistansmotstånd och elektrolytiska kondensatorer i baskretsen (det är bättre att omedelbart byta ut kondensatorerna med nya med högre kapacitet, till exempel , istället för 2,2 µF * 50V ställer vi in ​​10,0 µF * 50V). Det är också lämpligt att kringgå dessa kondensatorer med keramiska kondensatorer på 1,0...2,2 µF.
Utgångsdiodaggregat. Vi kontrollerar dem med en multimeter, det vanligaste felet är en kortslutning. Det är bättre att installera en ersättning i TO-247-huset. I TO-220 dör de oftare... Vanligtvis för 300-350 W block av diodaggregat som MBR3045 eller liknande 30A - med huvudet.
Utgångselektrolytiska kondensatorer. Felet visar sig i form av svullnad, spår av brunt ludd eller ränder på brädan (när elektrolyten släpps). Vi ersätter dem med kondensatorer med normal kapacitet, från 1500 µF till 2200...3300 µF, arbetstemperatur— 105° C. Det är tillrådligt att använda LowESR-serien.
Vi mäter också utgångsresistansen mellan den gemensamma tråden och blockutgångarna. För +5V och +12V volt - vanligtvis runt 100-250 ohm (samma för -5V och -12V), +3,3V - ca 5...15 ohm.

Mörkning eller blekning tryckt kretskort under resistorer och dioder indikerar att kretskomponenterna fungerade onormalt och kräver analys av kretsen för att fastställa orsaken. Att hitta en sådan plats nära PWM betyder att 22 Ohm PWM-strömmotståndet värms upp på grund av att standby-spänningen överskrids och som regel är det den som brinner ut först. Ofta är PWM också död i det här fallet, så vi kontrollerar mikrokretsen (se nedan). Ett sådant fel är en följd av driften av "jour" i onormalt läge; du bör definitivt kontrollera standby-lägeskretsen.

Kontrollera högspänningsdelen av enheten för kortslutning.

Vi tar en glödlampa från 40 till 100 watt och löder den istället för en säkring eller i ett brott i strömkabeln.
Om, när enheten är ansluten till nätverket, lampan blinkar och slocknar - allt är i sin ordning, det finns ingen kortslutning i den "heta" delen - ta bort lampan och fortsätt att arbeta utan den (byt ut säkringen eller skarven nätverkskabeln).
Om, när enheten är inkopplad, lyser lampan och inte slocknar, är det en kortslutning i enheten i den "heta" delen. För att upptäcka och eliminera det, gör följande:
Vi löder av radiatorn med krafttransistorer och slår på strömförsörjningen genom lampan utan att kortsluta PS-ON.
Om den är kort (lampan lyser, men tändes inte och slocknade) letar vi efter orsaken i diodbryggan, varistorer, kondensatorer, 110/220V-brytare (om det finns en så är det bättre att ta bort det helt och hållet).
Om det inte är kortslutning, löder vi arbetstransistorn och upprepar omkopplingsproceduren.
Om det är ett kort så letar vi efter ett fel i kontrollrummet.
Uppmärksamhet! Det är möjligt att slå på enheten (via PS_ON) med en liten belastning medan ljuset inte är avstängt, men för det första kan instabil drift av strömförsörjningen inte uteslutas, och för det andra kommer lampan att tändas när strömförsörjningen med APFC-kretsen påslagen.

Kontrollerar kretsen för standbyläge (drift).

En snabbguide: vi kontrollerar nyckeltransistorn och alla dess ledningar (motstånd, zenerdioder, dioder runt). Vi kontrollerar zenerdioden i transistorns baskrets (grindkrets) (i kretsarna på bipolära transistorer nominellt från 6V till 6,8V, i fält, som regel, 18V). Om allt är normalt, var uppmärksam på lågresistansmotståndet (ca 4,7 ohm) - strömförsörjning till standby-transformatorlindningen från +310V (används som en säkring, men ibland brinner standby-transformatorn ut) och 150k~450k (därifrån till basen av standby-nyckeltransistorläget) - offset för att starta. De med högt motstånd går ofta sönder, medan de med låga motstånd också "framgångsrikt" brinner ut från strömöverbelastning. Vi mäter motstånd primärlindning standby-trance - bör vara cirka 3 eller 7 ohm. Om transformatorlindningen är trasig (oändligt) ändrar eller spolar vi tillbaka transen. Det finns fall då transformatorn, med normalt motstånd hos primärlindningen, visar sig vara inoperativ (det finns kortslutna varv). Denna slutsats kan dras om du är säker på att alla andra delar av tjänsterummet fungerar.
Vi kontrollerar utgångsdioderna och kondensatorerna. Om tillgänglig, se till att byta ut elektrolyten i den varma delen av kontrollrummet med en ny, löd en keramik- eller filmkondensator på 0,15...1,0 μF parallellt med den (en viktig modifiering för att förhindra att den "torkar ut" ”). Vi löder av motståndet som leder till PWM-strömförsörjningen. Därefter fäster vi en last i form av en 0,3Ax6,3 volt glödlampa till +5VSB (lila) utgången, ansluter enheten till nätverket och kontrollerar utspänningarna i arbetsrummet. En av utgångarna ska ha +12...30 volt, den andra - +5 volt. Om allt är i sin ordning, löd motståndet på plats.

Kontrollerar PWM-chippet TL494 och liknande (KA7500).
Mer information kommer att skrivas om de återstående PWM:erna.
Vi kopplar blocket till nätverket. På det 12:e benet ska det vara ca 12-30V.
Om inte, kontrollera arbetsbordet. Om det finns, kontrollera spänningen på ben 14 - den ska vara +5V (±5%).
Om inte, byt mikrokretsen. Om så är fallet, kontrollera beteendet hos det 4:e benet när PS-ON är kortsluten till jord. Före kretsen bör det finnas ca 3...5V, efter - ca 0.
Vi installerar bygeln från det 16:e benet (strömskydd) till marken (om den inte används sitter den redan på marken). Därför inaktiverar vi tillfälligt MS-strömskyddet.
Vi stänger PS-ON till jord och observerar pulser på 8:e och 11:e benen av PWM och sedan på baserna på nyckeltransistorerna.
Om det inte finns några pulser på 8 eller 11 ben eller PWM blir varm byter vi mikrokretsen. Det är lämpligt att använda mikrokretsar från välkända tillverkare (Texas Instruments, Fairchild Semiconductor, etc.).
Om bilden är vacker kan PWM- och drivkaskaden betraktas som live.
Om det inte finns några pulser på nyckeltransistorerna kontrollerar vi mellansteget (drivningen) - vanligtvis 2 stycken C945 med kollektorer på drivtransistorn, två 1N4148 och kapacitanser på 1...10 μF vid 50V, dioder i deras ledningar, själva nyckeltransistorerna, lödning av benen på krafttransformatorn och separeringskondensatorn .

Kontrollera strömförsörjningen under belastning:

Vi mäter spänningen på standbykällan, först laddad på glödlampan och sedan med en ström på upp till två ampere. Om tjänstestationens spänning inte sjunker, slå på strömförsörjningen, kortslut PS-ON (grön) till jord, mät spänningarna vid alla utgångar på strömförsörjningen och på strömkondensatorerna vid 30-50 % belastning under en kort tid . Om alla spänningar ligger inom toleransen, monterar vi enheten i huset och kontrollerar strömförsörjningen vid full belastning. Låt oss titta på pulsationerna. Utgången PG (grå) under normal drift av enheten bör vara från +3,5 till +5V.

Efter reparationen, speciellt om det finns klagomål om instabil drift, mäter vi spänningarna på ingångselektrolytiska kondensatorer i 10-15 minuter (helst med 40% belastning av enheten) - ofta "torkar en ut" eller motståndet hos utjämningsmotstånd "flyter iväg" (de står parallellt med kondensatorerna) - här och fel... Spridningen i motståndet för utjämningsmotstånden bör inte vara mer än 5%. Kondensatorkapaciteten måste vara minst 90 % av det nominella värdet. Det är också tillrådligt att kontrollera utgångskapacitanserna på +3,3V, +5V, +12V-kanalerna för "torkning" (se ovan), och om möjligt och önskan att förbättra strömförsörjningen, ersätt dem med 2200 µF eller bättre, 3300 µF och från pålitliga tillverkare. Vi byter ut krafttransistorer "benägna" att förstöra (typ D209) med MJE13009 eller andra normala, se ämnet Effekttransistorer som används i nätaggregat. Val och byte Byt gärna ut utgångsdioderna på +3,3V, +5V kanalerna med kraftfullare (som STPS4045) med inte mindre tillåten spänning. Om du i +12V-kanalen märker två lödda dioder istället för en diodenhet, måste du byta ut dem mot en diodenhet av typen MBR20100 (20A 100V). Om du inte hittar hundra volt är det ingen stor sak, men du måste ställa in den på minst 80V (MBR2080). Byt ut elektrolyter 1,0 μFx50V i baskretsarna för kraftfulla transistorer med 4,7-10,0 μFx50V. Du kan justera utgångsspänningarna vid belastningen. I avsaknad av ett trimmotstånd, använd motståndsdelare som är installerade från den första delen av PWM till +5V och +12V utgångarna (efter att transformatorn eller diodaggregaten har bytts ut är det OBLIGATORISKT att kontrollera och ställa in utgångsspänningarna).

Reparationsrecept från ezhik97:

Jag kommer att beskriva hela proceduren för hur jag reparerar och kontrollerar blocken.
Själva reparationen av enheten är ersättning av allt som bränts ut och som avslöjades vid ett vanligt test
Vi modifierar tjänsterummet för att fungera på lågspänning. Tar 2-5 minuter.
Vi löder en 30V variabel från isoleringstransformatorn till ingången. Detta ger oss sådana fördelar som: möjligheten att bränna något dyrt från delarna elimineras, och du kan orädd peta på primären med ett oscilloskop.
Vi sätter på systemet och kontrollerar att spänningen i tjänst är korrekt och att det inte finns någon pulsering. Varför kolla efter rippel? För att säkerställa att enheten fungerar på datorn och att det inte kommer att uppstå några "fel". Tar 1-2 minuter. Omedelbart MÅSTE vi kontrollera spänningslikheten på nätverkets filterkondensatorer. Det är också ett ögonblick, inte alla vet. Skillnaden ska vara liten. Låt oss säga upp till cirka 5 procent.
Om det är mer, är det mycket stor sannolikhet att enheten inte startar under belastning, eller kommer att stängas av under drift, eller starta den tionde gången, etc.. Vanligtvis är skillnaden antingen liten eller mycket stor. Det tar 10 sekunder.
Vi stänger PS_ON till jord (GND).
Med hjälp av ett oscilloskop tittar vi på pulserna på sekundären av krafttransen. De måste vara normala. Hur ska de se ut? Detta måste ses, för utan belastning är de inte rektangulära. Här ser du direkt om något är fel. Om pulserna inte är normala finns det ett fel i sekundärkretsarna eller i primärkretsarna. Om pulserna är bra kontrollerar vi (för formaliteter) pulserna vid utgångarna på diodaggregaten. Allt detta tar 1-2 minuter.
Allt! Enheten startar till 99 % och fungerar perfekt!
Om det inte finns några pulser i punkt 5 finns ett behov av felsökning. Men var är hon? Låt oss börja från toppen
Vi stänger av allt. Med hjälp av sug löder vi upp de tre benen av övergångstransen från den kalla sidan. Ta sedan transen med fingret och förvräng den helt enkelt, lyft den kalla sidan ovanför brädan, d.v.s. sträcker ut benen från brädan. Vi rör inte den heta sidan alls! ALLT! 2-3 minuter.
Vi sätter på allt. Vi tar ledningarna. Vi kortsluter området där mittpunkten av den kalla lindningen av den separerande trancen var med en av de extrema terminalerna på samma lindning och tittar på pulserna på samma tråd, som jag skrev ovan. Och samma sak på andra axeln. 1 minut
Baserat på resultaten drar vi slutsatser om var problemet ligger. Det händer ofta att bilden är perfekt, men amplituden på volt är bara 5-6 (bör vara runt 15-20). Då är antingen transistorn i denna arm död, eller så är dioden från sin kollektor till emittern. När du ser till att impulserna i det här läget är vackra, jämna och med stor amplitud, löd övergångstransen tillbaka och titta på de yttre benen med en oscil igen. Signalerna kommer inte längre att vara fyrkantiga, men de bör vara identiska. Om de inte är identiska, men något olika, är detta 100% ett misstag.

Kanske kommer det att fungera, men det kommer inte att lägga till pålitlighet, och jag kommer inte att säga något om några obegripliga fel som kan dyka upp.
Jag strävar alltid efter impulsernas identitet. Och det kan inte finnas någon spridning av parametrar där (samma svängarmar finns där), förutom i den halvdöda C945 eller deras skyddsdioder. Just nu gjorde jag ett block - jag återställde hela den primära, men pulserna på motsvarigheten till övergångstransformatorn var något annorlunda i amplitud. På ena armen finns 10,5V, på den andra 9V. Blocket fungerade. Efter att ha bytt ut C945 i armen med en amplitud på 9V blev allt normalt - båda armarna är 10,5V. Och detta händer ofta, främst efter ett sammanbrott av strömbrytare från en kortslutning till basen.
Ser ut som en läcka stark K-E vid 945 på grund av ett partiellt sammanbrott (eller vad som än händer) av kristallen. Vilket tillsammans med ett motstånd kopplat i serie med den uppbyggda trans leder till en minskning av pulsernas amplitud.
Om pulserna är korrekta letar vi efter en jamb på den heta sidan av växelriktaren. Om inte - med en kall, i svängande kedjor. Om det inte finns några pulser alls gräver vi PWM.
Det är allt. Enligt min erfarenhet är detta den snabbaste tillförlitliga verifieringsmetoden.
Vissa människor levererar omedelbart 220V efter reparationer. Jag gav upp en sådan masochism. Det är bra om det bara inte fungerar, men kanske kommer det att bomba och samtidigt ta bort allt som du lyckades löda.