Detta enkel krets elektronisk last kan användas för att testa olika typer av nätaggregat. Systemet fungerar som en resistiv belastning som kan regleras.

Med hjälp av en potentiometer kan vi fixa vilken belastning som helst från 10mA till 20A, och detta värde kommer att bibehållas oavsett spänningsfallet. Det aktuella värdet visas kontinuerligt på den inbyggda amperemetern - så det finns inget behov av att använda en tredjeparts multimeter för detta ändamål.

Justerbar elektronisk lastkrets

Kretsen är så enkel att nästan vem som helst kan montera den, och jag tror att den kommer att vara oumbärlig i verkstaden för varje radioamatör.

Operationsförstärkaren LM358 ser till att spänningsfallet över R5 är lika med det inställda spänningsvärdet med potentiometrarna R1 och R2. R2 är för grovjustering och R1 för finjustering.

Motstånd R5 och transistor VT3 (vid behov VT4) måste väljas motsvarande den maximala effekt som vi vill ladda vår strömförsörjning med.

Val av transistor

I princip fungerar vilken N-kanals MOSFET-transistor som helst. Driftspänningen för vår elektroniska last beror på dess egenskaper. Parametrarna som borde intressera oss är stor I k (kollektorström) och P tot (effektförlust). Kollektorström är den maximala ström som transistorn kan tillåta genom sig själv, och effektförlust är den effekt som transistorn kan avleda som värme.

I vårt fall kan IRF3205-transistorn teoretiskt motstå ström upp till 110A, men dess maximala effektförlust är cirka 200 W. Som är lätt att beräkna kan vi ställa in den maximala strömmen på 20A vid en spänning på upp till 10V.

För att förbättra dessa parametrar använder vi i det här fallet två transistorer, vilket gör att vi kan avleda 400 W. Dessutom kommer vi att behöva en kraftfull kylare med forcerad kylning om vi verkligen ska pressa det maximala.

I. NECHAYEV, Moskva

Vid uppställning och testning av strömförsörjningar med stark ström uppstår behov av en kraftig belastningsekvivalent, vars motstånd kan varieras inom ett brett intervall. Att använda kraftfulla variabla motstånd för dessa ändamål är inte alltid möjligt på grund av svårigheten att köpa dem, och att använda en uppsättning konstanta motstånd är obekvämt, eftersom det inte är möjligt att smidigt reglera belastningsmotståndet.

En väg ut ur denna situation kan vara att använda en universell likvärdig last samlad på kraftfulla transistorer. Funktionsprincipen för denna enhet är baserad på det faktum att genom att ändra styrspänningen vid porten (basen) av transistorn kan du ändra avloppsströmmen (kollektor) och ställa in dess erforderliga värde. Om du använder kraftfulla fälteffekttransistorer kan effekten hos en sådan belastningsekvivalent nå flera hundra watt.

I de flesta av de tidigare beskrivna liknande konstruktionerna, till exempel, stabiliseras strömmen som förbrukas av lasten, vilket svagt beror på den applicerade spänningen. Den föreslagna belastningsekvivalenten liknar egenskaperna hos ett variabelt motstånd.

Enhetsdiagrammet visas i fig. 1.

Enheten innehåller en ingångsspänningsdelare R1-R3 och två spänningsstyrda strömkällor (VTUN). Den första ITUN är monterad på op-amp DA1.1 och transistor VT1, den andra - på op-amp DA1.2 och transistor VT2. Motstånd R5 och R7 - strömsensorer, motstånd R4, R6 och kondensatorer C3-C6 säkerställer stabil drift av ITUN.

Ingången till varje ITUN matas med spänningen UR3 från motståndet R3, som är proportionell mot ingångsspänningen och lika med Uin * R3/(R1+R2+R3). Strömmen för den första ITUN som flyter genom transistorn VT1 är lika med IVT1= UR3/R5, strömmen för den andra som flyter genom transistorn VT2 är IVT2= UR3/R7. Eftersom motståndet för motstånden R5 och R7 är detsamma, är ingångsresistansen för lastekvivalenten lika med Rin = U in/(IVT1+IVT2) = R5(R1+R2+R3)/2R3. För motståndsvärdena Rin som anges i diagrammet kan du ändra motståndet R1 från cirka 1 till 11 ohm.

Kraftfulla IRF3205 fälteffektomkopplingstransistorer används som styrelement, på vilka nästan all effekt försvinner. Transistorn i denna serie har ett minsta kanalmotstånd på 0,008 Ohm, tillåten dräneringsström på 110 A, effektförlust på upp till 200 W, drain-source spänning på 55 V. Dessa parametrar motsvarar en höljestemperatur på 25 ° C. När höljet värms upp till 100 °C halveras maxeffekten. Den maximala höljestemperaturen är 175 °C. För att öka maxeffekten är båda ITUN-enheterna parallellkopplade.

De flesta delarna är placerade på ett kretskort tillverkat av ensidigt foliebelagd glasfiber (Fig. 2).

Ett fotografi av tavlan med delar visas i fig. 3.

Element som används för ytmontering: motstånd P1-12 eller liknande importerade, med R5 och R7 som består av fem 0,1 Ohm motstånd kopplade parallellt. Kondensatorer är också för utanpåliggande montering, men K10-17 eller liknande kan användas. Variabelt motstånd R1 är SPO, det kan ersättas med SP4-1.

Transistorerna installeras på en gemensam kylfläns med obligatorisk användning av värmeledande pasta. Man bör komma ihåg att den är elektriskt ansluten till fälteffekttransistorernas avlopp.

För att blåsa kylflänsen, en fläkt (M1) från datorenhet näring. För att driva op-amp DA1 och fläkt M1 krävs en separat stabiliserad källa med en spänning på 12 V. Om, med en total effektförlust på 150...200 W, temperaturen på transistorhusen överstiger 80...90 °C, då är det nödvändigt att installera ytterligare en fläkt eller använda en mer effektiv kylfläns .

Med hjälp av uttrycket för den ekvivalenta ingångsresistansen kan du välja värdena för elementen för att erhålla det erforderliga intervallet för dess förändring. För att förenkla enheten kan du bara använda en ITUN, men i det här fallet kommer den maximala effektförlusten att halveras. Vid testning av transformatorer och andra källor växelström En diodbrygga med lämplig effekt bör installeras vid enhetens ingång, som visas med den streckade linjen i fig. 1 i artikeln.

LITTERATUR
1. Nechaev I. Universell lastekvivalent. - Radio, 2002, nr 2, sid. 40,41.
2. Nechaev I. Universell lastekvivalent. - Radio, 2005, nr 1, sid. 35.

Alla elektroniska ingenjörer som är involverade i utformningen av strömförsörjningsenheter möter förr eller senare problemet med bristen på en belastningsekvivalent eller de funktionella begränsningarna för de befintliga belastningarna, såväl som deras dimensioner. Lyckligtvis, utseendet på ryska marknaden billiga och kraftfulla fälteffekttransistorer korrigerade situationen något.

Amatördesigner av elektroniska belastningar baserade på fälteffekttransistorer började dyka upp, mer lämpade för användning som elektroniskt motstånd än deras bipolära motsvarigheter: bättre temperaturstabilitet, nästan noll kanalmotstånd i öppet tillstånd, låga styrströmmar - de viktigaste fördelarna som bestämmer preferens för deras användning som reglerande komponent i kraftfulla enheter. Dessutom har ett brett utbud av erbjudanden dykt upp från enhetstillverkare, vars prislistor är fyllda med ett brett utbud av modeller av elektroniska laster. Men eftersom tillverkare fokuserar sina mycket komplexa och multifunktionella produkter som kallas "elektroniska belastningar" främst på produktion, är priserna för dessa produkter så höga att endast en mycket rik person har råd med köpet. Det är sant att det inte är helt klart varför en rik person behöver en elektronisk last.

Jag har inte märkt någon kommersiellt tillverkad EN riktad till amatörtekniksektorn. Det betyder att du måste göra allt själv igen. Eh... Låt oss börja.

Fördelar med Electronic Load Equivalent

Varför är elektroniska belastningsekvivalenter att föredra framför traditionella medel (kraftfulla motstånd, glödlampor, termiska värmare och andra enheter) som ofta används av designers när de sätter upp olika kraftenheter?

Medborgare i portalen som är involverade i design och reparation av strömförsörjning vet utan tvekan svaret på denna fråga. Personligen ser jag två faktorer som är tillräckliga för att ha en elektronisk last i ditt "laboratorium": små dimensioner, förmågan att styra lastkraften inom vida gränser med enkla medel(på samma sätt som vi justerar ljudvolymen eller utspänning strömförsörjning - ett vanligt variabelt motstånd och inte kraftfulla omkopplarkontakter, en reostatmotor, etc.).

Dessutom kan den elektroniska lastens "åtgärder" enkelt automatiseras, vilket gör det enklare och mer sofistikerat att testa en kraftenhet med en elektronisk last. Samtidigt frigörs naturligtvis ingenjörens ögon och händer, och arbetet blir mer produktivt. Men nöjen med alla möjliga klockor och visselpipor och perfektioner finns inte i den här artikeln, och kanske från en annan författare. Under tiden, låt oss prata om bara en annan typ av elektronisk belastning - pulsad.

Angående motstånd R16. När en ström på 10A passerar genom den, kommer den effekt som förbrukas av motståndet att vara 5W (med resistansen som anges på diagrammet). I den faktiska designen används ett motstånd med ett motstånd på 0,1 Ohm (det erforderliga värdet hittades inte) och effekten som försvinner i kroppen vid samma ström kommer att vara 10 W. I det här fallet är temperaturen på motståndet mycket högre än temperaturen på EN-knapparna, som (när du använder radiatorn som visas på bilden) inte värms upp mycket. Därför är det bättre att installera temperatursensorn på motstånd R16 (eller i omedelbar närhet), och inte på kylaren med EN-knappar.

Lite fler bilder

Eftersom trenden nu är att sänka produktionskostnaderna så mycket som möjligt, når varor av låg kvalitet snabbt reparatörens dörr. När man köper en dator (särskilt den första) väljer många det "vackraste av det billigaste" fodralet med en inbyggd strömförsörjning - och många vet inte ens att en sådan enhet finns där. Detta är en "dold enhet" som säljare sparar mycket på. Men köparen kommer att betala för problemen.

Huvudsaken

Idag kommer vi att beröra ämnet reparation av datorströmförsörjning, eller snarare deras initiala diagnostik. Om det finns en problematisk eller misstänkt strömförsörjning, är det lämpligt att utföra diagnostik separat från datorn (för säkerhets skull). Och den här enheten kommer att hjälpa oss med detta:

Blocket består av laster på ledningar +3.3, +5, +12, +5vSB (standby-effekt). Det behövs för att simulera en datorbelastning och mäta utspänningar. Eftersom utan belastning kan strömförsörjningen visa normala resultat, men under belastning kan många problem uppstå.

Förberedande teori

Vi laddar med vad som helst (vad du än hittar på gården) - kraftfulla motstånd och lampor.

Jag hade 2 billyktor 12V 55W/50W liggandes - två spiraler (hell/halvljus). En spiral är skadad - vi kommer att använda den andra. Det finns ingen anledning att köpa dem – fråga dina medbilister.

Naturligtvis har glödlampor ett mycket lågt motstånd när de är kalla - och vid uppstart kommer de att skapa en stor belastning under en kort tid - och billiga kinesiska kanske inte klarar av detta - och startar inte. Men fördelen med lampor är tillgängligheten. Om jag kan få kraftfulla motstånd kommer jag att installera dem istället för lampor.

Motstånd kan letas efter i gamla apparater (rör-TV, radio) med resistans (1-15 Ohm).

Du kan också använda en nikrom spiral. Använd en multimeter för att välja längden med önskat motstånd.

Vi kommer inte att ladda den till full kapacitet, annars får vi 450W i luften som värmare. Men 150 watt blir bra. Om praktiken visar att det behövs mer, lägger vi till det. Förresten, detta är den ungefärliga förbrukningen av en kontorsdator. Och de extra watten beräknas längs +3,3 och +5 voltslinjerna - som är lite använda - cirka 5 ampere vardera. Och etiketten säger djärvt 30A, vilket är 200 watt som datorn inte kan använda. Och +12-linjen räcker ofta inte.

För den last jag har i lager:

3st motstånd 8,2ohm 7,5w

3st motstånd 5,1ohm 7,5w

Motstånd 8,2 ohm 5w

12v lampor: 55w, 55w, 45w, 21w

För beräkningar kommer vi att använda formler i en mycket bekväm form (jag har den hängande på väggen - jag rekommenderar det till alla)

Så låt oss välja belastningen:

Linje +3,3V– används främst för mat random access minne– cirka 5 watt per bar. Vi kommer att ladda med ~10 watt. Beräkna erforderligt motstånd

R=V 2 /P=3,3 2 /10=1,1 Ohm vi har inte dessa, minimum är 5,1 ohm. Vi beräknar hur mycket det kommer att förbruka P=V 2 /R=3,3 2 /5,1=2,1W - inte nog, du kan sätta 3 parallellt - men vi får bara 6W för tre - inte den mest framgångsrika användningen av sådana kraftfulla motstånd ( med 25%) - och det finns ingen plats kommer att ta mycket. Jag installerar inget ännu - jag ska leta efter 1-2 ohm.

Linje +5V– lite använd nu för tiden. Jag tittade på testerna - i snitt äter han 5A.

Vi kommer att ladda med ~20 watt. R=V 2 /P=5 2 /20=1,25 Ohm - också ett lågt motstånd, MEN vi har redan 5 volt - och till och med kvadratiskt - vi får en mycket större belastning på samma 5 ohm motstånd. P=V 2 /R=5 2 /5.1=4.9W – sätt 3 så har vi 15 W. Du kan lägga till 2-3 den 8:e (de kommer att förbruka 3W), eller så kan du låta det vara så.

Linje +12V- den mest populära. Det finns en processor, ett grafikkort och några små prylar (kylare, enheter, DVD-skivor).

Vi kommer att ladda på så mycket som 155 watt. Men separat: 55 per strömkontakt moderkort, och 55 (+45 genom omkopplaren) till processorns strömkontakt. Vi kommer att använda billampor.

Linje +5 VSB- akuta måltider.

Vi kommer att ladda med ~5 watt. Det finns ett 8,2 ohm 5w motstånd, låt oss prova det.

Beräkna effektP=V 2 /R=5 2 /8.2= 3 W Tja, det räcker.

Linje -12V– Låt oss ansluta fläkten här.

Pommes frites

Vi kommer också att lägga till en liten 220V 60W lampa till höljet i 220V nätverksavbrottet. Under reparationer används det ofta för att identifiera kortslutningar (efter att vissa delar har bytts ut).

Montering av enheten

Ironiskt nog kommer vi också att använda fodralet från en datorströmförsörjning (icke-fungerande).

Vi löder ut uttagen för strömkontakten på moderkortet och processorn från det felaktiga moderkortet. Vi löder kablarna till dem. Det är lämpligt att välja färger som för kontakterna från strömförsörjningen.

Vi förbereder motstånd, lampor, isindikatorer, strömbrytare och en kontakt för mätningar.

Vi ansluter allt enligt diagrammet... mer exakt, enligt VIP-schemat :)

Vi vrider, borrar, löder - och du är klar:

Allt ska vara tydligt till utseendet.

Bonus

Från början planerade jag det inte, men för bekvämlighets skull bestämde jag mig för att lägga till en voltmeter. Detta kommer att göra enheten mer autonom - även om multimetern fortfarande är någonstans i närheten under reparationer. Jag tittade på billiga 2-tråds (som drivs av den uppmätta spänningen) - 3-30 V - precis rätt intervall. Helt enkelt genom att ansluta till mätkontakten. Men jag hade 4,5-30 V och jag bestämde mig för att installera en 3-tråds 0-100 V - och driva den från laddning mobiltelefon(även lagt till ärendet). Så den kommer att vara oberoende och visa spänningar från noll.

Denna voltmeter kan också användas för att mäta Externa källor(batteri eller något annat...) – genom att koppla den till mätkontakten (om multimetern har försvunnit någonstans).

Några ord om switchar.

S1 – välj anslutningsmetod: genom en 220V-lampa (Av) eller direkt (På). Vid första starten och efter varje lödning kontrollerar vi det genom en lampa.

S2 – 220V ström tillförs nätaggregatet. Standby-strömmen ska börja fungera och lysdioden +5VSB ska lysa.

S3 – PS-ON är kortsluten till jord, strömförsörjningen bör starta.

S4 – 50W tillägg på processorlinjen. (50 är redan där, det kommer att vara en 100W belastning)

SW1 – Använd omkopplaren för att välja kraftledning och kontrollera en efter en om alla spänningar är normala.

Eftersom våra mätningar visas av en inbyggd voltmeter kan du koppla ett oscilloskop till kontakterna för en mer djupgående analys.

Förresten

För ett par månader sedan köpte jag cirka 25 nätaggregat (från ett PC-reparationsföretag som höll på att stänga). Hälften fungerande, 250-450 watt. Jag köpte dem som marsvin för att studera och försöka reparera. Lastblocket är bara för dem.

Det är allt. Jag hoppas att det var intressant och användbart. Jag gick för att testa mina nätaggregat och önskar dig lycka till!

Denna enhet är designad och används för att testa strömförsörjning likström, spänning upp till 150V. Enheten låter dig ladda strömförsörjning med en ström på upp till 20A, med en maximal effektförlust på upp till 600 W.

Allmän beskrivning av systemet

Figur 1 - Grundläggande elschema elektronisk last.

Diagrammet som visas i figur 1 låter dig reglera belastningen på strömförsörjningen som testas smidigt. Effektfälteffekttransistorer T1-T6 parallellkopplade används som ekvivalent lastresistans. För att exakt ställa in och stabilisera belastningsströmmen använder kretsen en precisionsoperationsförstärkare op-amp1 som komparator. Referensspänningen från delaren R16, R17, R21, R22 matas till den icke-inverterande ingången på op-amp1, och jämförelsespänningen från det strömmätande motståndet R1 tillförs den inverterande ingången. Det förstärkta felet från utgången av op-amp1 påverkar grindarna för fälteffekttransistorerna och stabiliserar därigenom den specificerade strömmen. Variabla motstånd R17 och R22 är placerade på enhetens frontpanel med en graderad skala. R17 ställer in belastningsströmmen i området från 0 till 20A, R22 i området från 0 till 570 mA.

Mätdelen av kretsen är baserad på ICL7107 ADC med digitala LED-indikatorer. Referensspänningen för chippet är 1V. För att matcha utspänningen från den strömmätande sensorn med ingången på ADC, används en icke-inverterande förstärkare med en justerbar förstärkning på 10-12, monterad på en precisionsoperationsförstärkare OU2. Motstånd R1 används som strömsensor, som i stabiliseringskretsen. Displayen visar antingen belastningsströmmen eller spänningen för den strömkälla som testas. Växling mellan lägen sker med S1-knappen.

Den föreslagna kretsen implementerar tre typer av skydd: överströmsskydd, termiskt skydd och omvänd polaritetsskydd.

Det maximala strömskyddet ger möjlighet att ställa in brytströmmen. MTZ-kretsen består av en komparator på OU3 och en omkopplare som kopplar om lastkretsen. Fälteffekttransistorn T7 med lågt öppen kanalresistans används som nyckel. Referensspänningen (motsvarande brytströmmen) tillförs från delaren R24-R26 till den inverterande ingången på op-amp3. Variabelt motstånd R26 är placerat på enhetens frontpanel med en graderad skala. Trimmermotstånd R25 ställer in den lägsta skyddsdriftströmmen. Jämförelsesignalen kommer från utgången från den mätande op-amp2 till den icke-inverterande ingången på op-amp3. Om belastningsströmmen överstiger det angivna värdet, visas en spänning nära matningsspänningen vid utgången av op-amp3, vilket sätter på dinistorreläet MOC3023, som i sin tur slår på transistorn T7 och matar ström till LED1, vilket signalerar drift strömskydd. Återställningen sker efter att enheten helt har kopplats bort från nätverket och slagits på igen.

Termiskt skydd utförs på komparatorn OU4, temperaturgivare RK1 och executive relä RES55A. En termistor med negativ TCR används som temperaturgivare. Svarströskeln ställs in av trimmotstånd R33. Trimmermotstånd R38 ställer in hysteresvärdet. Temperatursensorn är installerad på en aluminiumplatta, som är basen för montering av radiatorerna (Figur 2). Om temperaturen på radiatorerna överstiger det angivna värdet stänger RES55A-reläet med sina kontakter den icke-inverterande ingången på OU1 till jord, som ett resultat stängs transistorerna T1-T6 av och belastningsströmmen tenderar till noll, medan LED2 signalerar aktivering av termiskt skydd. När enheten har svalnat återupptas belastningsströmmen.

Skydd mot polaritetsomkastning görs med hjälp av en dubbel Schottky-diod D1.

Kretsen drivs från en separat nätverkstransformator TP1. Operationsförstärkarna OU1, OU2 och ADC-chippet är anslutna från en bipolär strömförsörjning monterad med hjälp av stabilisatorerna L7810, L7805 och en växelriktare ICL7660.

För forcerad kylning av radiatorer används en 220V-fläkt i kontinuerligt läge (visas ej i diagrammet), som kopplas via en gemensam strömbrytare och säkring direkt till 220V-nätet.

Att sätta upp schemat

Kretsen konfigureras i följande ordning.
En referensmilliammeter ansluts till den elektroniska lastens ingång i serie med strömförsörjningen som testas, till exempel en multimeter i strömmätningsläge med ett minimiområde (mA), och en referensvoltmeter är parallellkopplad. Handtagen på variabla motstånd R17, R22 är vridna till det extrema vänstra läget motsvarande noll belastningsström. Enheten får ström. Därefter ställer avstämningsmotståndet R12 in förspänningen för op-amp1 så att avläsningarna för referensmilliammetern blir noll.

Nästa steg är att konfigurera mätdelen av enheten (indikation). Knapp S1 flyttas till den aktuella mätpositionen och punkten på displaypanelen ska flyttas till hundradelspositionen. Med hjälp av trimmotstånd R18 är det nödvändigt att se till att alla segment av indikatorn, utom den längst till vänster (den ska vara inaktiv), visar nollor. Efter detta växlar referensmilliammetern till läget för maximalt mätområde (A). Därefter ställer regulatorerna på enhetens frontpanel in belastningsströmmen, och med hjälp av trimmotståndet R15 uppnår vi samma avläsningar som referensamperemetern. Efter kalibrering av den aktuella mätkanalen växlar S1-knappen till spänningsindikeringsläget, punkten på displayen ska flyttas till tiondelspositionen. Därefter, med hjälp av trimmotstånd R28, uppnår vi samma avläsningar som referensvoltmetern.

Det är inte nödvändigt att ställa in MTZ om alla klassificeringar är uppfyllda.

Termiskt skydd justeras experimentellt; drifttemperaturen för effekttransistorer bör inte överstiga det reglerade området. Dessutom kanske uppvärmningen av en individuell transistor inte är densamma. Svarströskeln justeras av trimningsmotstånd R33 när temperaturen på den hetaste transistorn närmar sig det maximala dokumenterade värdet.

Elementbas

MOSFET N-kanalstransistorer med en drain-source-spänning på minst 150V, en dissipationseffekt på minst 150W och en drainström på minst 5A kan användas som effekttransistorer T1-T6 (IRFP450). Fälteffekttransistor T7 (IRFP90N20D) fungerar i switchläge och väljs baserat på minimivärdet för kanalresistansen i öppet tillstånd, medan drain-source-spänningen måste vara minst 150V och transistorns kontinuerliga ström måste vara minst 20A. Som precision operationsförstärkare Op-amp 1.2 (OP177G) någon liknande operationsförstärkare med bipolär strömförsörjning 15V och möjligheten att justera förspänningen. En ganska vanlig LM358 mikrokrets används som op-amp 3.4 operationsförstärkare.

Kondensatorerna C2, C3, C8, C9 är elektrolytiska, C2 är vald för en spänning på minst 200V och en kapacitet på 4,7µF. Kondensatorerna C1, C4-C7 är keramik eller film. Kondensatorer C10-C17, samt motstånd R30, R34, R35, R39-R41, är ytmonterade och placerade på ett separat indikatorkort.

Trimmermotstånd R12, R15, R18, R25, R28, R33, R38 är flervarv från BOURNS, typ 3296. Variabla motstånd R17, R22 och R26 är inhemska enkelvarv, typ SP2-2, SP4-1. En shunt lödd från en icke fungerande multimeter med ett motstånd på 0,01 Ohm och klassad för en ström på 20A användes som ett strömmätande motstånd R1. Fasta motstånd R2-R11, R13, R14, R16, R19-R21, R23, R24, R27, R29, R31, R32, R36, R37 typ MLT-0,25, R42 - MLT-0,125.

Det importerade analog-till-digital-omvandlarchippet ICL7107 kan ersättas med en inhemsk analog KR572PV2. Istället för LED-indikatorer BS-A51DRD kan användas med alla enkla eller dubbla sjusegmentsindikatorer med en gemensam anod utan dynamisk kontroll.

Den termiska skyddskretsen använder ett inhemskt lågströms reed-relä RES55A(0102) med en omkopplingskontakt. Reläet väljs med hänsyn till driftspänningen på 5V och spolresistansen på 390 Ohm.

För att driva kretsen kan en liten 220V-transformator med en effekt på 5-10W och en sekundärlindningsspänning på 12V användas. Nästan vilken diodbrygga som helst med en belastningsström på minst 0,1A och en spänning på minst 24V kan användas som en likriktardiodbrygga D2. L7805-strömstabilisatorchipset är installerat på en liten radiator, chipets ungefärliga effektförlust är 0,7 W.

Design egenskaper

Basen på huset (Figur 2) är gjord av 3 mm tjock aluminiumplåt och 25 mm vinkel. 6 aluminiumradiatorer, som tidigare användes för att kyla tyristorer, skruvas fast i basen. För att förbättra värmeledningsförmågan används Alsil-3 termisk pasta.

Figur 2 - Bas.

Den totala ytan på radiatorn monterad på detta sätt (Figur 3) är cirka 4000 cm2. En ungefärlig uppskattning av effektförlust tas med en hastighet av 10 cm2 per 1 W. Med hänsyn till användningen av forcerad kylning med en 120 mm fläkt med en kapacitet på 1,7 m3/timme, kan enheten kontinuerligt avleda upp till 600W.

Figur 3 - Kylarenhet.

Effekttransistorer T1-T6 och dubbel Schottky-diod D1, vars bas är en vanlig katod, är fästa direkt på radiatorerna utan en isolerande packning med termisk pasta. Strömskyddstransistorn T7 är fäst vid kylflänsen genom ett termiskt ledande dielektriskt substrat (Figur 4).

Figur 4 - Fastsättning av transistorer till radiatorn.

Installationen av kraftdelen av kretsen är gjord med värmebeständig tråd RKGM, omkopplingen av lågströms- och signaldelarna görs med vanlig tråd i PVC-isolering med värmebeständig flätning och värmekrympbar slang. Kretskort tillverkas enligt LUT-metoden på folie-PCB, 1,5 mm tjock. Layouten inuti enheten visas i figurerna 5-8.

Figur 5 - Allmän layout.

Figur 6 - Hem tryckt kretskort, fästa transformatorn från baksidan.

Figur 7 - Monteringsvy utan hölje.

Figur 8 - Ovanifrån av enheten utan hölje.

Basen på frontpanelen är gjord av elektrisk plåt getinax 6 mm tjock, fräst för montering av variabla motstånd och tonat indikatorglas (Figur 9).

Bild 9 - Frontpanelens bas.

Det dekorativa utseendet (Figur 10) är gjort med hjälp av ett hörn av aluminium, ett ventilationsgaller i rostfritt stål, plexiglas, en pappersbaksida med inskriptioner och graderade skalor sammanställda i FrontDesigner3.0-programmet. Enhetens hölje är tillverkat av millimetertjock rostfri plåt.

Figur 10 - Utseende färdig enhet.

Bild 11 - Anslutningsschema.

Arkiv för artikeln

Om du har några frågor om utformningen av den elektroniska lasten, ställ dem på forumet, jag ska försöka hjälpa och svara.