ความคงตัวของทรานซิสเตอร์พร้อมระบบป้องกันการโอเวอร์โหลด (ทฤษฎี)

แหล่งจ่ายไฟ

เอ. มอสควิน, เอคาเทรินเบิร์ก
วิทยุ พ.ศ. 2546 ฉบับที่ 2-3

ดูเหมือนว่าทุกอย่างถูกเขียนเกี่ยวกับตัวปรับแรงดันไฟฟ้าอย่างต่อเนื่อง อย่างไรก็ตามการพัฒนาโคลงที่เชื่อถือได้และไม่ซับซ้อนเกินไป (ไม่เกินสามหรือสี่ทรานซิสเตอร์) โดยเฉพาะอย่างยิ่งกับกระแสโหลดที่เพิ่มขึ้นนั้นเป็นงานที่จริงจังมากเพราะหนึ่งในสิ่งแรกคือข้อกำหนดของการป้องกันที่เชื่อถือได้ของทรานซิสเตอร์ควบคุม จากการโอเวอร์โหลด ในกรณีนี้ เป็นที่พึงปรารถนาว่าหลังจากกำจัดสาเหตุของการโอเวอร์โหลดแล้ว การทำงานปกติของโคลงจะถูกกู้คืนโดยอัตโนมัติ ความปรารถนาที่จะปฏิบัติตามข้อกำหนดเหล่านี้มักนำไปสู่ความซับซ้อนที่สำคัญของวงจรโคลงและประสิทธิภาพลดลงอย่างเห็นได้ชัด ผู้เขียนบทความนี้พยายามค้นหาวิธีแก้ปัญหาที่เหมาะสมที่สุดในความเห็นของเขา

ก่อนที่คุณจะค้นหา ทางออกที่ดีที่สุดเรามาวิเคราะห์ลักษณะโหลด Uout = f(Iout) ของตัวปรับแรงดันไฟฟ้าที่ทำขึ้นตามวงจรทั่วไป สำหรับโคลงที่อธิบายไว้ในเมื่อมีการโอเวอร์โหลด แรงดันขาออก Uout จะลดลงอย่างรวดเร็วจนเหลือศูนย์ อย่างไรก็ตาม กระแสไฟไม่ลดลงและอาจเพียงพอที่จะทำให้โหลดเสียหาย และบางครั้งกำลังที่กระจายไปโดยทรานซิสเตอร์ควบคุมก็เกินขีดจำกัดที่อนุญาต โคลงนี้มาพร้อมกับการป้องกันทริกเกอร์ เมื่อโอเวอร์โหลด ไม่เพียงแต่แรงดันเอาต์พุตจะลดลง แต่ยังรวมถึงกระแสด้วย อย่างไรก็ตาม การป้องกันไม่ได้มีประสิทธิภาพเพียงพอ เนื่องจากจะทำงานเฉพาะเมื่อแรงดันเอาต์พุตลดลงต่ำกว่า 1 V และภายใต้เงื่อนไขบางประการ ไม่สามารถกำจัดความร้อนเกินพิกัดของทรานซิสเตอร์ควบคุมได้ ในการคืนโคลงดังกล่าวกลับสู่โหมดการทำงานจำเป็นต้องปิดโหลดเกือบทั้งหมดและไม่เป็นที่ยอมรับเสมอไปโดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับโคลงที่ให้บริการ ส่วนสำคัญอุปกรณ์ที่ซับซ้อนมากขึ้น

การป้องกันโคลง แผนภาพที่แสดงในรูปที่ 1 1 ทริกเกอร์แล้วโดยแรงดันเอาต์พุตลดลงเล็กน้อยที่เกิดจากการโอเวอร์โหลด การจัดอันดับขององค์ประกอบวงจรจะได้รับสำหรับแรงดันเอาต์พุต 12 V ในสองเวอร์ชัน: ไม่มีวงเล็บหาก VD1 คือ D814B และในวงเล็บหากเป็น KS139E คำอธิบายสั้นการทำงานของโคลงที่คล้ายกันมีอยู่ใน

ของเขา พารามิเตอร์ที่ดีอธิบายได้จากข้อเท็จจริงที่ว่าสัญญาณที่จำเป็นทั้งหมดเกิดขึ้นจากแรงดันเอาต์พุตที่เสถียรและทรานซิสเตอร์ทั้งสอง (ควบคุม VT1 และควบคุม VT2) ทำงานในโหมดขยายแรงดันไฟฟ้า คุณลักษณะโหลดที่วัดได้จากการทดลองของตัวกันโคลงนี้แสดงไว้ใน ข้าว. 2(เส้นโค้ง 3 และ 4)

หากแรงดันเอาต์พุตเบี่ยงเบนไปจากค่าที่ระบุ การเพิ่มขึ้นผ่านซีเนอร์ไดโอด VD1 จะถูกส่งเกือบทั้งหมดไปยังตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT2 หากคุณไม่คำนึงถึงความต้านทานส่วนต่างของซีเนอร์ไดโอด ΔUе µ ΔUออก นี่เป็นสัญญาณของระบบปฏิบัติการเชิงลบ แต่อุปกรณ์ก็มีด้านบวกเช่นกัน มันถูกสร้างขึ้นโดยส่วนหนึ่งของการเพิ่มแรงดันเอาต์พุตที่จ่ายให้กับฐานของทรานซิสเตอร์ผ่านตัวแบ่งแรงดันไฟฟ้า R2R3:

ผลป้อนกลับทั้งหมดในโหมดป้องกันภาพสั่นไหวเป็นค่าลบ สัญญาณข้อผิดพลาดคือค่า

ซึ่งในค่าสัมบูรณ์นั้นมากกว่า R3 ที่น้อยกว่าจะถูกเปรียบเทียบกับ R2 การลดอัตราส่วนนี้จะส่งผลดีต่อค่าสัมประสิทธิ์เสถียรภาพและความต้านทานเอาท์พุตของโคลง เมื่อพิจารณาแล้วว่า

ควรเลือกซีเนอร์ไดโอด VD1 เพื่อให้ได้ค่าสูงสุดที่เป็นไปได้ แต่แรงดันไฟฟ้าเสถียรภาพเอาต์พุตต่ำกว่า

หากคุณเปลี่ยนตัวต้านทาน R3 ด้วยไดโอดสองตัวที่เชื่อมต่อในทิศทางไปข้างหน้าและเชื่อมต่อแบบอนุกรม (ตามที่เสนอเช่นใน) พารามิเตอร์ของโคลงจะดีขึ้นเนื่องจากตำแหน่งของ R3 ในนิพจน์สำหรับΔUbและΔUbe จะถูกนำไปใช้ โดยค่าความต้านทานดิฟเฟอเรนเชียลต่ำของไดโอดแบบเปิด อย่างไรก็ตามการเปลี่ยนดังกล่าวทำให้เกิดปัญหาเมื่อโคลงเข้าสู่โหมดป้องกัน เราจะอาศัยอยู่ที่ด้านล่าง แต่ตอนนี้เราจะปล่อยให้ตัวต้านทาน R3 อยู่ที่เดิม

ในโหมดความเสถียร แรงดันไฟฟ้าตกคร่อมตัวต้านทาน R1 ยังคงไม่เปลี่ยนแปลง กระแสที่ไหลผ่านตัวต้านทานนี้คือผลรวมของกระแสซีเนอร์ไดโอด VD1 และกระแสอิมิตเตอร์ของทรานซิสเตอร์ VT2 ซึ่งเกือบเท่ากับกระแสพื้นฐานของทรานซิสเตอร์ VT1 เมื่อความต้านทานโหลดลดลงส่วนประกอบสุดท้ายของกระแสที่ไหลผ่าน R1 จะเพิ่มขึ้นและองค์ประกอบแรก (กระแสซีเนอร์ไดโอด) จะลดลงเหลือศูนย์หลังจากนั้นแรงดันเอาต์พุตที่เพิ่มขึ้นจะไม่ถูกส่งไปยังตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT2 ผ่านซีเนอร์อีกต่อไป ไดโอด. เป็นผลให้วงจรป้อนกลับเชิงลบเสียหาย และวงจรป้อนกลับเชิงบวกซึ่งยังคงทำงานต่อไป ทำให้เกิดการปิดเหมือนหิมะถล่มของทรานซิสเตอร์ทั้งสองและการตัดกระแสโหลด กระแสโหลดซึ่งเกินกว่าที่การป้องกันถูกกระตุ้นสามารถประมาณได้โดยใช้สูตร

โดยที่ h21e คือค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบันของทรานซิสเตอร์ VT1 น่าเสียดายที่ h21e มีการกระจายขนาดใหญ่จากอินสแตนซ์ของทรานซิสเตอร์ไปยังอินสแตนซ์ของทรานซิสเตอร์ ขึ้นอยู่กับกระแสและอุณหภูมิ ดังนั้นจึงต้องเลือกตัวต้านทาน R1 บ่อยครั้งระหว่างการตั้งค่า ในโคลงที่ออกแบบมาสำหรับกระแสโหลดสูง ความต้านทานของตัวต้านทาน R1 มีขนาดเล็ก เป็นผลให้กระแสผ่านซีเนอร์ไดโอด VD1 เพิ่มขึ้นมากเมื่อกระแสโหลดลดลงจนจำเป็นต้องใช้ซีเนอร์ไดโอดที่มีกำลังเพิ่มขึ้น

การมีอยู่ในลักษณะโหลด (ดูเส้นโค้ง 3 และ 4 ในรูปที่ 2) ของส่วนการเปลี่ยนแปลงที่ค่อนข้างขยายระหว่างโหมดการทำงานและการป้องกัน (โปรดทราบว่าส่วนเหล่านี้เป็นส่วนที่หนักที่สุดจากมุมมองของระบบการระบายความร้อนของทรานซิสเตอร์ VT1) ส่วนใหญ่อธิบายได้จากข้อเท็จจริงที่ว่าการพัฒนากระบวนการสวิตชิ่งถูกป้องกันโดยการตอบรับเชิงลบในท้องถิ่นผ่านตัวต้านทาน R1 ยิ่งแรงดันไฟฟ้าต่ำลง

ความเสถียรของซีเนอร์ไดโอด VD1 ยิ่งสูงสิ่งอื่น ๆ จะเท่ากันค่าของตัวต้านทาน R1 และยิ่ง "ล่าช้า" มากขึ้นการเปลี่ยนจากการทำงานไปเป็นโหมดป้องกันของโคลงก็คือ

เช่นเดียวกับข้อสรุปที่ทำไว้ก่อนหน้านี้เกี่ยวกับความเหมาะสมของการใช้ซีเนอร์ไดโอด VD1 ที่มีแรงดันไฟฟ้าเสถียรภาพสูงสุดที่เป็นไปได้ได้รับการยืนยันจากการทดลอง แรงดันเอาต์พุตของโคลงตามวงจรที่แสดงในรูปที่ 1 1 โดยมีซีเนอร์ไดโอด D814B (Ust = 9 V) เมื่อเปรียบเทียบกับซีเนอร์ไดโอด KS139E ที่คล้ายกัน (UCT = 3.9 V) ขึ้นอยู่กับโหลดน้อยกว่าอย่างมาก และจะเปลี่ยน "สูงชัน" มากขึ้นเป็นโหมดป้องกันเมื่อโอเวอร์โหลด

คุณสามารถลดและกำจัดส่วนการเปลี่ยนแปลงของลักษณะโหลดของโคลงได้อย่างสมบูรณ์โดยเพิ่มทรานซิสเตอร์ VT3 เพิ่มเติมดังแสดงในรูปที่ 3 ในโหมดการทำงานทรานซิสเตอร์นี้จะอยู่ในความอิ่มตัวและแทบไม่มีผลกระทบต่อ การทำงานของโคลงทำให้ความเสถียรของอุณหภูมิของแรงดันไฟขาออกแย่ลงเพียงเล็กน้อยเท่านั้น เมื่อกระแสซีเนอร์ไดโอด VD1 มีแนวโน้มเป็นศูนย์อันเป็นผลมาจากการโอเวอร์โหลด ทรานซิสเตอร์ VT3 จะเข้าสู่สถานะแอคทีฟแล้วปิด สร้างเงื่อนไขสำหรับการเปิดการป้องกันอย่างรวดเร็ว ในกรณีนี้ ไม่มีส่วนการเปลี่ยนแปลงที่ราบรื่นของคุณลักษณะโหลด (ดูเส้นโค้ง 1 ในรูปที่ 2)

ไดโอด VD2 และ VD3 ในโหมดการทำงานจะรักษาแรงดันไฟฟ้าให้คงที่ตามทรานซิสเตอร์ VT2 ซึ่งช่วยปรับปรุงพารามิเตอร์พื้นฐานของโคลง อย่างไรก็ตามหากไม่มีทรานซิสเตอร์ VT3 เพิ่มเติมสิ่งนี้จะส่งผลเสียต่อการป้องกันเนื่องจากจะทำให้องค์ประกอบเชิงบวกของระบบปฏิบัติการอ่อนลง การเปลี่ยนไปใช้โหมดป้องกันในกรณีนี้จะล่าช้ามากและจะเกิดขึ้นหลังจากที่แรงดันไฟฟ้าโหลดลดลงเป็นค่าที่ใกล้เคียงกับค่าที่รองรับโดยไดโอด VD2 และ VD3 ตามทรานซิสเตอร์ VT2 (ดูเส้นโค้ง 2 ในรูปที่ 2)

สารเพิ่มความคงตัวที่ถือว่ามีข้อเสียเปรียบที่สำคัญสำหรับการใช้งานหลายอย่าง: สารเหล่านี้จะยังคงอยู่ในสถานะป้องกันหลังจากกำจัดสาเหตุของการโอเวอร์โหลดแล้ว และมักจะไม่เข้าสู่โหมดการทำงานเมื่อใช้แรงดันไฟฟ้ากับโหลดที่เชื่อมต่อ เป็นที่รู้จัก วิธีต่างๆตัวอย่างเช่นการเริ่มต้นโดยใช้ตัวต้านทานเพิ่มเติมที่ติดตั้งขนานกับส่วนตัวสะสม-ตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT1 หรือ (ตามที่แนะนำใน) "ป้อน" ฐานของทรานซิสเตอร์ VT2 ปัญหาได้รับการแก้ไขด้วยการประนีประนอมระหว่างความน่าเชื่อถือของการสตาร์ทภายใต้โหลดและขนาดของกระแสไฟฟ้าลัดวงจรซึ่งไม่เป็นที่ยอมรับเสมอไป ตัวแปรของหน่วยส่งกำลังที่กล่าวถึงและมีประสิทธิภาพมากกว่า แต่จะทำให้โคลงโดยรวมซับซ้อนขึ้น

มีการเสนอวิธีที่พบได้น้อยกว่า แต่น่าสนใจในการถอดโคลงออกจากโหมดป้องกัน มันอยู่ในความจริงที่ว่าเครื่องกำเนิดพัลส์ที่ออกแบบมาเป็นพิเศษจะบังคับให้เปิดทรานซิสเตอร์ควบคุมเป็นระยะ ๆ และทำให้โคลงเข้าสู่โหมดการทำงานในบางครั้ง หากสาเหตุของการโอเวอร์โหลดหมดไป เมื่อสิ้นสุดแรงกระตุ้นครั้งถัดไป การป้องกันจะไม่ทำงานอีก และโคลงจะยังคงทำงานตามปกติ กำลังเฉลี่ยที่กระจายโดยทรานซิสเตอร์ควบคุมระหว่างการโอเวอร์โหลดจะเพิ่มขึ้นเล็กน้อย

ในรูป 4 แสดงแผนภาพของหนึ่งในนั้น ตัวเลือกที่เป็นไปได้โคลงที่ทำงานบนหลักการนี้ มันแตกต่างจากที่อธิบายไว้ในกรณีที่ไม่มีหน่วยแยกต่างหาก - เครื่องกำเนิดพัลส์ เมื่อโอเวอร์โหลด โคลงจะเข้าสู่โหมดออสซิลเลเตอร์เนื่องจากวงจรป้อนกลับเชิงบวกซึ่งปิดผ่านตัวเก็บประจุ C1 ตัวต้านทาน R3 จำกัดกระแสการชาร์จของตัวเก็บประจุ และ R4 ทำหน้าที่เป็นโหลดของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าเมื่อปิดโหลดภายนอก

ในกรณีที่ไม่มีการโอเวอร์โหลดหลังจากใช้แรงดันไฟฟ้า โคลงจะเริ่มทำงานด้วยตัวต้านทาน R2 เนื่องจากตัวเก็บประจุ C1 ถูกแบ่งโดยไดโอดเปิด VD2 และตัวต้านทาน R3-R5 ที่เชื่อมต่อแบบอนุกรม จึงไม่เป็นไปตามเงื่อนไขการกระตุ้นตัวเอง และอุปกรณ์จะทำงานคล้ายกับที่กล่าวไว้ข้างต้น (ดูรูปที่ 1) ในระหว่างการเปลี่ยนโคลงเป็นโหมดป้องกัน ตัวเก็บประจุ C1 จะทำหน้าที่เป็นตัวเสริมเพื่อเร่งการพัฒนากระบวนการ

วงจรสมมูลของโคลงในโหมดป้องกันจะแสดงในรูปที่ 1 5.

เมื่อความต้านทานโหลด Rн เท่ากับศูนย์ ขั้วบวกของตัวเก็บประจุ C1 จะเชื่อมต่อผ่านตัวต้านทาน R4 กับสายร่วม (ลบด้วยแหล่งจ่ายแรงดันอินพุต) แรงดันไฟฟ้าที่ประจุตัวเก็บประจุในโหมดป้องกันภาพสั่นไหวจะถูกนำไปใช้กับฐานของทรานซิสเตอร์ VT2 ในขั้วลบและทำให้ทรานซิสเตอร์ปิดอยู่ ตัวเก็บประจุถูกคายประจุด้วยกระแส i1 กระแสผ่านตัวต้านทาน R3-R5 และไดโอดเปิด VD2 เมื่อแรงดันไฟฟ้าที่ฐานของ VT1 เกิน -0.7 V ไดโอด VD2 จะปิด แต่การชาร์จตัวเก็บประจุจะดำเนินต่อไปโดยกระแส i2 ไหลผ่านตัวต้านทาน R2 เมื่อถึงแรงดันไฟฟ้าบวกเล็กน้อยที่ฐานของทรานซิสเตอร์ VT2 ตัวหลังและด้วย VT1 จะเริ่มเปิด เนื่องจากการตอบรับเชิงบวกผ่านตัวเก็บประจุ C1 ทรานซิสเตอร์ทั้งสองจะเปิดอย่างสมบูรณ์และยังคงอยู่ในสถานะนี้เป็นระยะเวลาหนึ่ง ตัวเก็บประจุแบบครึ่งคลื่นจะไม่ถูกชาร์จโดยกระแส i3 เกือบถึงแรงดัน Uin หลังจากนั้นทรานซิสเตอร์จะปิดและวงจรจะเกิดซ้ำ ตามที่ระบุไว้ในแผนภาพในรูป การจัดอันดับองค์ประกอบ 5 รายการ ระยะเวลาของพัลส์ที่สร้างขึ้นคือสองสามมิลลิวินาที ระยะเวลาการทำซ้ำคือ 100...200 ms แอมพลิจูดของพัลส์กระแสเอาต์พุตในโหมดป้องกันจะเท่ากับกระแสการป้องกันโดยประมาณ ค่าเฉลี่ยของกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่วัดด้วยหน้าปัดมิลลิแอมป์มิเตอร์มีค่าประมาณ 30 mA

เมื่อความต้านทานโหลด RH เพิ่มขึ้น ช่วงเวลาหนึ่งก็มาถึงเมื่อทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 เปิดอยู่ ผลตอบรับเชิงลบ "มีมากกว่า" ผลตอบรับเชิงบวก และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าจะเปลี่ยนเป็นตัวปรับแรงดันไฟฟ้าอีกครั้ง ค่าของ RH ที่เกิดการเปลี่ยนแปลงโหมดขึ้นอยู่กับความต้านทานของตัวต้านทาน R3 เป็นหลัก หากค่าของมันน้อยเกินไป (น้อยกว่า 5 โอห์ม) ฮิสเทรีซิสจะปรากฏขึ้นในลักษณะโหลดและด้วยความต้านทานเป็นศูนย์ R3 เสถียรภาพแรงดันไฟฟ้าจะถูกคืนค่าเฉพาะเมื่อมีความต้านทานโหลดมากกว่า 200 โอห์มเท่านั้น ความต้านทานของตัวต้านทาน R3 ที่เพิ่มขึ้นมากเกินไปทำให้ส่วนการเปลี่ยนแปลงปรากฏในลักษณะโหลด

แอมพลิจูดของพัลส์ขั้วลบตามทรานซิสเตอร์ VT2 สูงถึง 10 V ซึ่งอาจนำไปสู่การพังทลายทางไฟฟ้าของส่วนตัวปล่อยฐานของทรานซิสเตอร์นี้ อย่างไรก็ตาม การพังทลายสามารถย้อนกลับได้ และกระแสไฟจะถูกจำกัดด้วยตัวต้านทาน R1 และ R3 ไม่รบกวนการทำงานของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า เมื่อเลือกทรานซิสเตอร์ VT2 จำเป็นต้องคำนึงด้วยว่าแรงดันไฟฟ้าที่ใช้กับส่วนฐานตัวสะสมจะถึงผลรวมของแรงดันไฟฟ้าขาเข้าและขาออกของโคลง

ในอุปกรณ์ปฏิบัติการ เอาต์พุตของตัวปรับแรงดันไฟฟ้ามักจะถูกแบ่งโดยตัวเก็บประจุ (C2 แสดงในรูปที่ 4 ด้วยเส้นประ) ความจุไม่ควรเกิน 200 μF ข้อ จำกัด เกิดจากการที่ในระหว่างการโอเวอร์โหลดที่ไม่ได้มาพร้อมกับการลัดวงจรของเอาต์พุตตัวเก็บประจุนี้จะเข้าสู่วงจรตอบรับเชิงบวกของเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ในทางปฏิบัติสิ่งนี้แสดงให้เห็นในความจริงที่ว่าเครื่องกำเนิดไฟฟ้า "เริ่มทำงาน" เฉพาะเมื่อมีการโอเวอร์โหลดอย่างมีนัยสำคัญเท่านั้นและฮิสเทรีซิสจะปรากฏในลักษณะโหลด

ความต้านทานของตัวต้านทาน R4 จะต้องอยู่ในระดับที่แรงดันตกคร่อมระหว่างพัลส์นั้นเพียงพอที่จะเปิดทรานซิสเตอร์ VT2 (γ1 V) และตรวจสอบให้แน่ใจว่าตรงตามเงื่อนไขการสร้างตัวเองที่ความต้านทานโหลดเป็นศูนย์ น่าเสียดายที่ในโหมดป้องกันภาพสั่นไหว ตัวต้านทานนี้จะลดประสิทธิภาพของอุปกรณ์เท่านั้น

เพื่อให้การป้องกันทำงานถูกต้องแม่นยำ แรงดันไฟเข้าขั้นต่ำ (รวมถึงริปเปิล) ของตัวปรับเสถียรยังคงเพียงพอสำหรับการทำงานตามปกติที่กระแสโหลดที่อนุญาต เมื่อทดสอบสเตบิไลเซอร์ทั้งหมดที่กล่าวถึงข้างต้นด้วยแรงดันเอาต์พุตพิกัด 12 V แหล่งพลังงานคือบริดจ์ไดโอดเรกติไฟเออร์ 14 V พร้อมด้วยตัวเก็บประจุ 10,000 μF ที่เอาต์พุต แรงดันไฟฟ้าระลอกที่เอาต์พุตวงจรเรียงกระแสซึ่งวัดด้วย VZ 38 มิลลิโวลต์มิเตอร์ ไม่เกิน 0.6 V

หากจำเป็น สามารถใช้ลักษณะพัลส์ของการป้องกันเพื่อระบุสถานะของโคลงรวมถึงเสียงด้วย ในกรณีหลัง เมื่อโอเวอร์โหลด จะได้ยินเสียงคลิกในอัตราการเกิดซ้ำของพัลส์

ในรูป รูปที่ 6 แสดงแผนภาพของโคลงที่ซับซ้อนมากขึ้นด้วย การป้องกันแรงกระตุ้นซึ่งส่วนใหญ่ปราศจากข้อบกพร่องที่กล่าวถึงในส่วนแรกของบทความ (ดูรูปที่ 4) แรงดันเอาต์พุตของมันคือ 12 V, ความต้านทานเอาต์พุตคือ 0.08 โอห์ม, ค่าสัมประสิทธิ์เสถียรภาพคือ 250, กระแสไฟฟ้าทำงานสูงสุดคือ 3 A, เกณฑ์การป้องกันคือ 3.2 A, กระแสโหลดเฉลี่ยในโหมดป้องกันคือ 60 mA การมีแอมพลิฟายเออร์บนทรานซิสเตอร์ VT2 ช่วยให้สามารถเพิ่มกระแสการทำงานได้อย่างมากหากจำเป็นโดยการแทนที่ทรานซิสเตอร์ VT1 ด้วยคอมโพสิตที่ทรงพลังกว่า

ค่าของตัวต้านทานจำกัด R4 สามารถอยู่ในช่วงตั้งแต่สิบโอห์มถึง 51 kOhms เอาต์พุตของโคลงสามารถข้ามได้ด้วยตัวเก็บประจุที่มีความจุสูงถึง 1,000 μF ซึ่งนำไปสู่การปรากฏตัวของฮิสเทรีซิสในลักษณะโหลด: ที่เกณฑ์การป้องกัน 3.2 A ค่าที่วัดได้ของกระแสส่งคืน ถึงโหมดลดการสั่นไหวคือ 1.9 A.

เพื่อการสลับโหมดที่ชัดเจนจำเป็นต้องลดความต้านทานโหลดกระแสผ่านซีเนอร์ไดโอด VD3 จะหยุดก่อนที่ทรานซิสเตอร์ VT2 จะเข้าสู่ความอิ่มตัว ดังนั้น ค่าของตัวต้านทาน R1 จะถูกเลือกในลักษณะที่ก่อน การป้องกันทำงานแรงดันไฟฟ้าอย่างน้อย 2... ยังคงอยู่ระหว่างตัวสะสมและตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์นี้... 3 V. ในโหมดป้องกันทรานซิสเตอร์ VT2 จะเข้าสู่ความอิ่มตัวด้วยเหตุนี้แอมพลิจูดของพัลส์กระแสโหลดจึงสามารถเป็น 1.2 ...สูงกว่ากระแสไฟป้องกันถึง 1.5 เท่า ควรคำนึงว่าเมื่อความต้านทาน R1 ลดลงอย่างมีนัยสำคัญพลังงานที่กระจายโดยทรานซิสเตอร์ VT2 จะเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญ

การมีตัวเก็บประจุ C1 ในทางทฤษฎีสามารถนำไปสู่การเพิ่มการกระเพื่อมของแรงดันเอาต์พุตของโคลง อย่างไรก็ตามสิ่งนี้ไม่ได้รับการสังเกตในทางปฏิบัติ

แรงดันไฟฟ้าที่เสถียรเอาต์พุตเท่ากับผลรวมของแรงดันไฟฟ้าที่ตกบนไดโอด VD1 และ VD2 ส่วนตัวส่งสัญญาณฐานของทรานซิสเตอร์ VT4 และแรงดันไฟฟ้าเสถียรภาพของซีเนอร์ไดโอด VD3 ลบด้วยแรงดันไฟฟ้าตกที่ส่วนตัวส่งสัญญาณฐานของทรานซิสเตอร์ VT3 - มากกว่าแรงดันเสถียรภาพของซีเนอร์ไดโอดประมาณ 1.4 V กระแสทริปการป้องกันคำนวณโดยใช้สูตร

ต้องขอบคุณแอมพลิฟายเออร์เพิ่มเติมบนทรานซิสเตอร์ VT2 กระแสที่ไหลผ่านตัวต้านทาน R3 จึงค่อนข้างเล็กถึงแม้จะมีกระแสโหลดที่คำนวณได้อย่างมีนัยสำคัญก็ตาม ในอีกด้านหนึ่งสิ่งนี้ช่วยปรับปรุงประสิทธิภาพของโคลง แต่ในทางกลับกันจะบังคับให้ใช้ซีเนอร์ไดโอดที่สามารถทำงานที่กระแสต่ำเป็น VD3 กระแสรักษาเสถียรภาพขั้นต่ำของซีเนอร์ไดโอด KS211Zh ที่แสดงในแผนภาพ (ดูรูปที่ 6) คือ 0.5 mA

นอกเหนือจากวัตถุประสงค์ที่ตั้งใจไว้ โคลงดังกล่าวยังสามารถทำหน้าที่เป็นตัวจำกัดการปล่อยได้ แบตเตอรี่. ในการดำเนินการนี้ แรงดันไฟขาออกจะถูกตั้งค่าไว้หากแรงดันไฟฟ้าของแบตเตอรี่น้อยกว่าค่าที่อนุญาต การป้องกันจะทำงานเพื่อป้องกันไม่ให้มีการคายประจุเพิ่มเติม ในกรณีนี้ขอแนะนำให้เพิ่มค่าของตัวต้านทาน R6 เป็น 10 kOhm เป็นผลให้กระแสไฟฟ้าที่อุปกรณ์ใช้ในโหมดการทำงานจะลดลงจาก 12 เป็น 2.5 mA โปรดทราบว่าเมื่อใกล้จะสะดุดการป้องกัน กระแสนี้จะเพิ่มขึ้นเป็นประมาณ 60 mA แต่เมื่อเริ่มต้นเครื่องกำเนิดพัลส์ ค่าเฉลี่ยของกระแสคายประจุแบตเตอรี่จะลดลงเหลือ 4...6 mA

การใช้หลักการที่พิจารณาของการป้องกันพัลส์นั้นสามารถสร้างได้ไม่เพียง แต่ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าเท่านั้น แต่ยังรวมถึง "ฟิวส์" อิเล็กทรอนิกส์แบบรักษาตัวเองที่ติดตั้งระหว่างแหล่งพลังงานและโหลดด้วย ไม่เหมือน ลิงค์ฟิวส์ฟิวส์ดังกล่าวสามารถใช้ซ้ำได้โดยไม่ต้องกังวลเรื่องการฟื้นฟูหลังจากกำจัดสาเหตุของการเดินทางแล้ว

ฟิวส์อิเล็กทรอนิกส์ต้องทนทานต่อโหลดผิดพลาดทั้งระยะสั้นและระยะยาว โหลดเต็มหรือบางส่วน อย่างหลังมักเกิดขึ้นกับสายเชื่อมต่อที่ยาวซึ่งมีความต้านทานซึ่งเป็นส่วนหนึ่งของน้ำหนักบรรทุกที่เห็นได้ชัดเจน กรณีนี้รุนแรงที่สุดสำหรับองค์ประกอบสวิตช์ของฟิวส์

ในรูป รูปที่ 7 แสดงไดอะแกรมของฟิวส์อิเล็กทรอนิกส์แบบรีเซ็ตตัวเองอย่างง่ายพร้อมการป้องกันพัลส์ หลักการทำงานของมันอยู่ใกล้กับตัวปรับแรงดันไฟฟ้าที่อธิบายไว้ข้างต้น (ดูรูปที่ 4) แต่ก่อนที่การป้องกันจะถูกกระตุ้น ทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 จะอยู่ในสถานะอิ่มตัวและแรงดันเอาต์พุตเกือบจะเท่ากับอินพุต

หากกระแสโหลดเกินค่าที่อนุญาต ทรานซิสเตอร์ VT1 จะออกมาจากความอิ่มตัวและแรงดันเอาต์พุตจะเริ่มลดลง การเพิ่มขึ้นผ่านตัวเก็บประจุ C1 ไปที่ฐานของทรานซิสเตอร์ VT2 ปิดส่วนหลังและด้วย VT1 แรงดันไฟขาออกจะลดลงมากยิ่งขึ้น และด้วยกระบวนการที่คล้ายหิมะถล่ม ทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 จึงถูกปิดสนิท หลังจากนั้นครู่หนึ่งจะเปิดขึ้นอีกครั้งขึ้นอยู่กับค่าคงที่เวลาของวงจร R1C1 อย่างไรก็ตาม หากยังมีโอเวอร์โหลดอยู่จะปิดอีกครั้ง วงจรนี้จะทำซ้ำจนกว่าการโอเวอร์โหลดจะหมดไป

ความถี่ของพัลส์ที่สร้างขึ้นคือประมาณ 20 Hz เมื่อโหลดสูงกว่าโหลดที่อนุญาตเล็กน้อย และ 200 Hz เมื่อปิดสนิท รอบการทำงานของพัลส์ในกรณีหลังคือมากกว่า 100 เมื่อความต้านทานโหลดเพิ่มขึ้นเป็นค่าที่ยอมรับได้ ทรานซิสเตอร์ VT1 จะเข้าสู่ความอิ่มตัวและการสร้างพัลส์จะหยุดลง

กระแสสะดุดของ "ฟิวส์" สามารถประมาณได้จากสูตร

ค่าสัมประสิทธิ์ที่เลือกโดยการทดลอง 0.25 คำนึงถึงว่าในขณะที่การเปลี่ยนทรานซิสเตอร์ VT1 จากความอิ่มตัวไปเป็นโหมดแอคทีฟค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบันจะน้อยกว่าค่าเล็กน้อยอย่างมีนัยสำคัญ กระแสการดำเนินการป้องกันที่วัดได้ที่แรงดันไฟฟ้าอินพุต 12 V คือ 0.35 A แอมพลิจูดของพัลส์กระแสโหลดเมื่อปิดคือ 1.3 A. Hysteresis (ความแตกต่างระหว่างกระแสการดำเนินการป้องกันและการฟื้นฟูโหมดการทำงาน) ไม่ใช่ ตรวจพบ หากจำเป็น สามารถเชื่อมต่อตัวเก็บประจุบล็อคที่มีความจุรวมไม่เกิน 200 μF เข้ากับเอาต์พุต "ฟิวส์" ซึ่งจะเพิ่มกระแสไฟในการทำงานเป็นประมาณ 0.5 A

หากจำเป็นต้องจำกัดความกว้างของพัลส์กระแสโหลด ตัวต้านทานหลายสิบโอห์มควรรวมอยู่ในวงจรตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT2 และค่าของตัวต้านทาน R3 ควรเพิ่มขึ้นเล็กน้อย

หากโหลดไม่ปิดสนิท อาจเกิดการพังทลายทางไฟฟ้าของส่วนตัวปล่อยฐานของทรานซิสเตอร์ VT2 ได้ สิ่งนี้มีผลเพียงเล็กน้อยต่อการทำงานของเครื่องกำเนิดไฟฟ้าและไม่ก่อให้เกิดอันตรายต่อทรานซิสเตอร์เนื่องจากประจุที่สะสมในตัวเก็บประจุ C1 ก่อนที่จะพังทลายนั้นค่อนข้างน้อย

ข้อเสียของ "ฟิวส์" ที่ประกอบตามวงจรที่พิจารณา (รูปที่ 7) มีประสิทธิภาพต่ำเนื่องจากตัวต้านทาน R3 เชื่อมต่อแบบอนุกรมกับวงจรโหลดและกระแสฐานของทรานซิสเตอร์ VT1 ซึ่งไม่ขึ้นอยู่กับโหลด อย่างหลังนี้เป็นเรื่องปกติสำหรับอุปกรณ์อื่นที่คล้ายคลึงกัน เหตุผลทั้งสองที่ทำให้ประสิทธิภาพลดลงจะถูกกำจัดใน "ฟิวส์" ที่ทรงพลังกว่าด้วยกระแสโหลดสูงสุด 5 A ซึ่งวงจรดังแสดงในรูปที่ 1 8 . ประสิทธิภาพเกิน 90% ในช่วงการเปลี่ยนแปลงกระแสโหลดมากกว่าสิบเท่า กระแสไฟที่ใช้เมื่อไม่มีโหลดน้อยกว่า 0.5 mA

เพื่อลดแรงดันไฟฟ้าตกคร่อม "ฟิวส์" จึงใช้ทรานซิสเตอร์เจอร์เมเนียมเป็น VT4 เมื่อกระแสโหลดน้อยกว่าที่อนุญาต ทรานซิสเตอร์นี้จวนจะอิ่มตัว สถานะนี้ได้รับการดูแลโดยวงจรป้อนกลับเชิงลบ ซึ่งเมื่อทรานซิสเตอร์ VT2 เปิดและอิ่มตัว จะถูกสร้างขึ้นโดยทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT3 แรงดันไฟฟ้าตกในส่วนตัวสะสม-ตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT4 ไม่เกิน 0.5 V ที่กระแสโหลด 1 A และ 0.6 V ที่ 5 A

เมื่อกระแสโหลดน้อยกว่ากระแสตอบสนองการป้องกัน ทรานซิสเตอร์ VT3 จะอยู่ในโหมดแอคทีฟและแรงดันไฟฟ้าระหว่างตัวสะสมและตัวปล่อยก็เพียงพอที่จะเปิดทรานซิสเตอร์ VT6 ซึ่งช่วยให้มั่นใจถึงสถานะอิ่มตัวของทรานซิสเตอร์ VT2 และท้ายที่สุดคือสถานะการนำไฟฟ้าของสวิตช์ VT4. เมื่อกระแสโหลดเพิ่มขึ้น กระแสฐานของ VT3 ภายใต้อิทธิพลของการตอบรับเชิงลบจะเพิ่มขึ้น และแรงดันไฟฟ้าที่ตัวสะสมจะลดลงจนกว่าทรานซิสเตอร์ VT6 จะปิด ในขณะนี้การป้องกันจะถูกกระตุ้น กระแสการดำเนินงานสามารถประมาณได้โดยใช้สูตร

โดยที่ Req คือความต้านทานรวมของตัวต้านทาน R4, R6 และ R8 ที่ต่อแบบขนาน

ค่าสัมประสิทธิ์ 0.5 ดังเช่นในกรณีก่อนหน้านี้เป็นค่าทดลอง เมื่อโหลดถูกปิด แอมพลิจูดของพัลส์กระแสเอาต์พุตจะมีขนาดใหญ่เป็นประมาณสองเท่าของกระแสการป้องกัน

ต้องขอบคุณการกระทำของลูปตอบรับเชิงบวกซึ่งปิดผ่านตัวเก็บประจุ C2 ทรานซิสเตอร์ VT6 และด้วย VT2-VT4 จะถูกปิดสนิทและ VT5 จะถูกเปิด ทรานซิสเตอร์ยังคงอยู่ในสถานะที่ระบุจนกว่าตัวเก็บประจุ C2 จะถูกชาร์จโดยกระแสที่ไหลผ่านส่วนตัวปล่อยฐานของทรานซิสเตอร์ VT5 และตัวต้านทาน R7, R9, R11, R12 เนื่องจาก R12 มีค่ามากที่สุดของตัวต้านทานที่ระบุไว้ จึงกำหนดระยะเวลาการทำซ้ำของพัลส์ที่สร้างขึ้น - ประมาณ 2.5 วินาที

หลังจากการชาร์จตัวเก็บประจุ C2 เสร็จสิ้น ทรานซิสเตอร์ VT5 จะปิด VT6 และ VT2-VT4 จะเปิดขึ้น ตัวเก็บประจุ C2 จะคายประจุในเวลาประมาณ 0.06 วินาทีผ่านทรานซิสเตอร์ VT6, ไดโอด VD1 และตัวต้านทาน R11 เมื่อโหลดแบบปิดกระแสสะสมของทรานซิสเตอร์ VT4 ในเวลานี้ถึง 8...10 A จากนั้นวงจรจะทำซ้ำ อย่างไรก็ตามในช่วงพัลส์แรกหลังจากกำจัดการโอเวอร์โหลดแล้ว ทรานซิสเตอร์ VT3 จะไม่เข้าสู่ความอิ่มตัวและ "ฟิวส์" จะกลับสู่โหมดการทำงาน

ที่น่าสนใจคือในระหว่างพัลส์ ทรานซิสเตอร์ VT6 ไม่เปิดอย่างสมบูรณ์ สิ่งนี้ถูกป้องกันโดยวงจรป้อนกลับเชิงลบที่เกิดจากทรานซิสเตอร์ VT2, VT3, VT6 ด้วยค่าของตัวต้านทาน R9 (51 kOhm) ที่ระบุในแผนภาพ (รูปที่ 8) แรงดันไฟฟ้าที่ตัวสะสมของทรานซิสเตอร์ VT6 จะไม่ต่ำกว่า 0.3 Uin

โหลดที่ไม่พึงประสงค์มากที่สุดสำหรับ "ฟิวส์" คือหลอดไส้ทรงพลังซึ่งมีความต้านทานของไส้หลอดเย็นน้อยกว่าหลอดที่ให้ความร้อนหลายเท่า การทดสอบที่ดำเนินการกับไฟรถยนต์ 12 V 32+6 W แสดงให้เห็นว่า 0.06 วินาทีสำหรับการอุ่นเครื่องก็เพียงพอแล้วและ "ฟิวส์" หลังจากเปิดเครื่องแล้วจะเข้าสู่โหมดการทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือ แต่สำหรับหลอดเฉื่อยที่มากขึ้น อาจต้องเพิ่มระยะเวลาและระยะเวลาการทำซ้ำของพัลส์โดยการติดตั้งตัวเก็บประจุ C2 ที่มีพิกัดสูงกว่า (แต่ไม่ใช่ออกไซด์)

รอบการทำงานของพัลส์ที่สร้างขึ้นอันเป็นผลมาจากการเปลี่ยนดังกล่าวจะยังคงเหมือนเดิม มันไม่ได้ถูกเลือกโดยบังเอิญให้เท่ากับ 40 ในกรณีนี้ทั้งที่กระแสโหลดสูงสุด (5 A) และเมื่อปิดเอาต์พุต "ฟิวส์" ทรานซิสเตอร์ VT4 จะกระจายพลังงานเท่ากันและปลอดภัยโดยประมาณ

ทรานซิสเตอร์ GT806A สามารถแทนที่ด้วยทรานซิสเตอร์อื่นจากซีรีย์เดียวกันหรือทรานซิสเตอร์เจอร์เมเนียมทรงพลังเช่น P210 พร้อมดัชนีตัวอักษรใดก็ได้ หากไม่มีทรานซิสเตอร์เจอร์เมเนียมหรือจำเป็นต้องทำงานที่อุณหภูมิสูง คุณสามารถใช้ทรานซิสเตอร์ซิลิคอนที่มี h21e>40 เช่น KT818 หรือ KT8101 พร้อมดัชนีตัวอักษรใดๆ ก็ได้ โดยจะเพิ่มค่าของตัวต้านทาน R5 เป็น 10 kOhm หลังจากการเปลี่ยนดังกล่าว แรงดันไฟฟ้าที่วัดระหว่างตัวสะสมและตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT4 จะต้องไม่เกิน 0.8 V ที่กระแสโหลด 5 A

เมื่อสร้าง "ฟิวส์" จะต้องติดตั้งทรานซิสเตอร์ VT4 บนแผงระบายความร้อนเช่นแผ่นอลูมิเนียมขนาด 80x50x5 มม. จำเป็นต้องมีแผ่นระบายความร้อนที่มีพื้นที่ 1.5...2 ซม. 2 สำหรับทรานซิสเตอร์ VT3

เปิดอุปกรณ์เป็นครั้งแรกโดยไม่มีโหลดและก่อนอื่นให้ตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าระหว่างตัวสะสมและตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์ VT4 ซึ่งควรอยู่ที่ประมาณ 0.5 V จากนั้นเชื่อมต่อตัวต้านทานตัวแปรแบบลวดพันที่มีความต้านทาน 10...20 และกำลังไฟฟ้า 100 W ให้กับเอาต์พุตผ่านแอมป์มิเตอร์ ลดความต้านทานได้อย่างราบรื่น เปลี่ยนอุปกรณ์เป็นโหมดป้องกัน เมื่อใช้ออสซิลโลสโคป ตรวจสอบให้แน่ใจว่าการสลับโหมดเกิดขึ้นโดยไม่มีกระบวนการชั่วคราวที่ยืดเยื้อ และพารามิเตอร์ของพัลส์ที่สร้างขึ้นนั้นสอดคล้องกับที่ระบุไว้ข้างต้น ค่าที่แน่นอนของกระแสการดำเนินการป้องกันสามารถตั้งค่าได้โดยการเลือกตัวต้านทาน R4, R6, R8 (เป็นที่พึงประสงค์ว่าค่าของพวกเขายังคงเหมือนเดิม) เมื่อโหลดลัดวงจรเป็นเวลานาน อุณหภูมิของตัวเรือนของทรานซิสเตอร์ VT4 ไม่ควรเกินค่าที่อนุญาต

วรรณกรรม

1. Klyuev Yu., Abashav S. ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า - วิทยุ พ.ศ. 2518 ฉบับที่ 2 หน้า 23.
2. Popovich V. การปรับปรุงตัวปรับแรงดันไฟฟ้า - วิทยุ พ.ศ. 2520 ฉบับที่ 9 หน้า 56.
3. ทฤษฎี Polyakov V.: นิดหน่อย - เกี่ยวกับทุกสิ่ง อุปกรณ์ป้องกันไฟกระชาก - วิทยุ, 2543, ฉบับที่ 12, หน้า 45,46.
4. Kanygin S. เครื่องปรับแรงดันไฟฟ้าพร้อมระบบป้องกันการโอเวอร์โหลด - วิทยุ พ.ศ. 2523 ลำดับที่ 8 น. 45. 46.
5. ต่างประเทศ. เครื่องควบคุมแรงดันไฟฟ้าพร้อมระบบป้องกันการโอเวอร์โหลด - วิทยุ พ.ศ. 2527 ฉบับที่ 9 หน้า 56.
6. Kozlov V. ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าพร้อมป้องกันไฟฟ้าลัดวงจรและกระแสเกิน - วิทยุ พ.ศ. 2541 ฉบับที่ 5 หน้า 52-54.
7. Andraav V. การป้องกันเพิ่มเติมของโคลงจากความร้อนสูงเกินไป - วิทยุ, 2543, ฉบับที่ 4, หน้า. 44.
8. Bobrov O. ฟิวส์อิเล็กทรอนิกส์ - วิทยุ, 2544, ฉบับที่ 3, น. 54.

แบบแผนของอุปกรณ์สำหรับการป้องกันการโอเวอร์โหลดของวงจรเรียงกระแสที่มีความเสถียรเมื่อใด ไฟฟ้าลัดวงจรหรือด้วยเหตุผลอื่น

การโอเวอร์โหลดวงจรเรียงกระแสที่มีความเสถียรเนื่องจากการลัดวงจรในโหลดหรือด้วยเหตุผลอื่นมักจะนำไปสู่ความล้มเหลวของทรานซิสเตอร์ควบคุม คุณสามารถป้องกันโคลงจากการโอเวอร์โหลดได้โดยใช้อุปกรณ์ป้องกัน

อุปกรณ์ความปลอดภัยที่เรียบง่าย

อุปกรณ์ป้องกันที่รวมอยู่ในตัวปรับความเสถียรของแหล่งจ่ายไฟซึ่งมีวงจรดังแสดงในรูปที่ 1 ในรูป 1 มีความเร็วสูงและ "การถ่ายทอด" ที่ดี กล่าวคือ มีอิทธิพลเพียงเล็กน้อยต่อลักษณะของหน่วยในโหมดการทำงานและการปิดที่เชื่อถือได้ของทรานซิสเตอร์ควบคุม V2 ในโหมดโอเวอร์โหลด อุปกรณ์ป้องกันประกอบด้วย SCR V3, ไดโอด V6, V7 และตัวต้านทาน R2 และ R3

ข้าว. 1. แผนผังของอุปกรณ์ป้องกันอย่างง่ายสำหรับสายไฟ +24V

ในโหมดการทำงาน ไทริสเตอร์ V3 จะถูกปิด และแรงดันไฟฟ้าที่ฐานของทรานซิสเตอร์ V1 จะเท่ากับแรงดันไฟฟ้าเสถียรภาพของซีเนอร์ไดโอดเชน V4, V5

เมื่อโอเวอร์โหลด กระแสไฟฟ้าที่ไหลผ่านตัวต้านทาน R2 และแรงดันตกคร่อมจะถึงค่าที่เพียงพอที่จะเปิดทรานซิสเตอร์ V3 ไปตามวงจรอิเล็กโทรดควบคุม SCR ที่เปิดอยู่จะปิดสายโซ่ของซีเนอร์ไดโอด V4, V5 ซึ่งนำไปสู่การปิดของทรานซิสเตอร์ V1 และ V2

ในการคืนค่าโหมดการทำงานหลังจากกำจัดสาเหตุของการโอเวอร์โหลดแล้ว คุณต้องกดและปล่อยปุ่ม S1 ในกรณีนี้ไทริสเตอร์จะปิดและทรานซิสเตอร์ V1 และ V2 จะเปิดอีกครั้ง ตัวต้านทาน R3 และไดโอด V6, V7 ปกป้องจุดเชื่อมต่อควบคุมของไทริสเตอร์ V3 จากกระแสเกินและแรงดันไฟฟ้าตามลำดับ

โคลงให้ค่าสัมประสิทธิ์เสถียรภาพประมาณ 30 การป้องกันถูกกระตุ้นที่กระแสเกิน 2 A

ทรานซิสเตอร์ V2 สามารถถูกแทนที่ด้วย KT802A, KT805B และ V1 - P307, P309, KT601, KT602 ด้วยดัชนีตัวอักษรใด ๆ SCR V3 สามารถเป็นซีรีย์ KU201 ใดก็ได้ ยกเว้น KU201A และ KU201B

โคลงพร้อมระบบป้องกันแหล่งจ่ายไฟ

ตัวป้องกันแหล่งจ่ายไฟซึ่งมีวงจรแสดงในรูปที่ 1 2 สามารถป้องกันจากการโอเวอร์โหลดและโหลดไฟฟ้าลัดวงจรได้โดยการเพิ่มองค์ประกอบเพียงสองรายการ - ไทริสเตอร์ V3 และตัวต้านทาน R5

ข้าว. 2. แผนภาพโคลงสำหรับแหล่งจ่ายไฟที่มีการป้องกัน (0-27V)

อุปกรณ์ป้องกันจะถูกกระตุ้นเมื่อกระแสโหลดเกินค่าเกณฑ์ที่กำหนดโดยความต้านทานของตัวต้านทาน R5 ในขณะนี้แรงดันตกคร่อมตัวต้านทาน R5 ถึงแรงดันเปิดของไทริสเตอร์ V3 (ประมาณ 1 V) จะเปิดขึ้นและแรงดันไฟฟ้าที่ฐานของทรานซิสเตอร์ V2 ลดลงจนเกือบเป็นศูนย์ ดังนั้นทรานซิสเตอร์ V2 และ V4 จะถูกปิดโดยปิดวงจรโหลด

หากต้องการคืนโคลงให้กลับสู่โหมดดั้งเดิม คุณต้องกดปุ่ม S1 สั้นๆ ตัวต้านทาน R3 ทำหน้าที่จำกัดกระแสพื้นฐานของทรานซิสเตอร์ V4

ตัวต้านทาน R5 พันด้วยลวดทองแดง ความต้านทานเอาต์พุตของโคลงสามารถลดลงได้หากเปิด R5 ดังที่แสดงในแผนภาพด้วยเส้นประ หากพบการเตือนที่ผิดพลาดเมื่อเปิดโคลงควรถอดตัวเก็บประจุ C2 ออกจากอุปกรณ์

กระแสโหลดสูงสุดคือ 2 A แทนที่จะเป็นทรานซิสเตอร์ P701A คุณสามารถใช้ KT801A, KT801B ได้ ทรานซิสเตอร์ V2 สามารถแทนที่ได้ด้วย KT803A, KT805A, KT805B, P702, P702A.

โคลงพร้อมการตั้งค่าปัจจุบันตามเกณฑ์สำหรับการป้องกัน

อุปกรณ์ป้องกันดังแสดงในรูป รูปที่ 3 ประกอบบนทรานซิสเตอร์ V1 และ V2 (รวมถึงตัวต้านทาน R1-R4, ซีเนอร์ไดโอด V3, สวิตช์ S1 และหลอดไส้ H1)

ค่ากระแสไฟในการทำงานที่ต้องการถูกกำหนดโดยสวิตช์ S1 ในโหมดการทำงาน เนื่องจากกระแสพื้นฐานไหลผ่านตัวต้านทาน R1 (R2 หรือ R3) ทรานซิสเตอร์ V1 จะเปิดอยู่และแรงดันไฟฟ้าตกคร่อมทรานซิสเตอร์มีน้อย

ข้าว. 3. แผนผังของโคลงพร้อมการตั้งค่าเกณฑ์ปัจจุบันสำหรับการป้องกัน

ดังนั้นกระแสไฟฟ้าในวงจรฐานของทรานซิสเตอร์ V2 จึงมีขนาดเล็กมาก ซีเนอร์ไดโอด V3 ที่ต่อในทิศทางไปข้างหน้า และทรานซิสเตอร์ V2 จะถูกปิด

เมื่อกระแสโหลดของโคลงเพิ่มขึ้น แรงดันตกคร่อมทรานซิสเตอร์ V1 จะเพิ่มขึ้น เมื่อถึงจุดหนึ่ง ซีเนอร์ไดโอด V3 จะเปิดขึ้น ตามด้วยทรานซิสเตอร์ V2 ซึ่งนำไปสู่การปิดของทรานซิสเตอร์ V1 ตอนนี้แรงดันไฟฟ้าอินพุตเกือบทั้งหมดลดลงทั่วทรานซิสเตอร์นี้และกระแสผ่านโหลดลดลงอย่างรวดเร็วเหลือหลายสิบมิลลิแอมป์

หลอดไฟ H1 สว่างขึ้นแสดงว่าฟิวส์สะดุด มันจะกลับสู่โหมดดั้งเดิมโดยการตัดการเชื่อมต่อจากเครือข่ายชั่วครู่ ค่าสัมประสิทธิ์เสถียรภาพอยู่ที่ประมาณ 20

ทรานซิสเตอร์ V1 และ V7 ได้รับการติดตั้งบนแผงระบายความร้อนโดยมีพื้นที่กระจายความร้อนที่มีประสิทธิภาพประมาณ 250 cm2 แต่ละตัว ซีเนอร์ไดโอด V4 และ V5 ติดตั้งบนแผ่นระบายความร้อนทองแดงขนาด 150 X 40 X 4 มม. การตั้งค่าฟิวส์อิเล็กทรอนิกส์จะขึ้นอยู่กับการเลือกตัวต้านทาน R1-R3 ตามกระแสไฟฟ้าที่ต้องการ

หลอดไฟ H1 รุ่น KM60-75.

อุปกรณ์ป้องกันโอเวอร์โหลดทางกลและอิเล็กทรอนิกส์

อุปกรณ์ป้องกันทางกลและอิเล็กทรอนิกส์ แผนภาพแสดงไว้ในรูปที่ 1 4 ทำงานในสองขั้นตอน - ขั้นแรกให้ปิดเครื่อง อุปกรณ์อิเล็กทรอนิกส์จากนั้นบล็อกโหลดโดยสมบูรณ์ด้วยหน้าสัมผัส K1.1 ของรีเลย์ไฟฟ้าเครื่องกล K1 ประกอบด้วยทรานซิสเตอร์ V3 ซึ่งโหลดด้วยรีเลย์แม่เหล็กไฟฟ้าแบบขดลวดสองขดลวด K1, ซีเนอร์ไดโอด V2, ไดโอด V1, V4 และตัวต้านทาน R1 และ R2

ข้าว. 4. อุปกรณ์ป้องกันทางอิเล็กทรอนิกส์-เครื่องกล แผนภาพวงจร

การเรียงซ้อนบนทรานซิสเตอร์ V3 จะเปรียบเทียบแรงดันไฟฟ้าบนตัวต้านทาน R2 ซึ่งเป็นสัดส่วนกับกระแสโหลดของโคลง โดยที่แรงดันไฟฟ้าบนซีเนอร์ไดโอด V2 เชื่อมต่อในทิศทางไปข้างหน้า

เมื่อโคลงโอเวอร์โหลด แรงดันไฟฟ้าคร่อมตัวต้านทาน R2 จะมากกว่าแรงดันไฟฟ้าคร่อมซีเนอร์ไดโอด และทรานซิสเตอร์ V3 จะเปิดขึ้น ขอบคุณที่คิดบวก ข้อเสนอแนะระหว่างตัวสะสมและวงจรฐานของทรานซิสเตอร์นี้ในระบบทรานซิสเตอร์ V3 - รีเลย์ K1 กระบวนการบล็อกจะพัฒนาขึ้น

ระยะเวลาพัลส์ประมาณ 30 ms (กรณีใช้รีเลย์ RMU, พาสปอร์ต RS4.533.360SP) ระหว่างการเต้นของชีพจร แรงดันไฟฟ้าที่ตัวสะสมของทรานซิสเตอร์ V3 จะลดลงอย่างรวดเร็ว

แรงดันไฟฟ้านี้จะถูกส่งผ่านไดโอด V4 ไปยังฐานของทรานซิสเตอร์ควบคุม V5 (แรงดันไฟฟ้าที่ฐานของทรานซิสเตอร์จะกลายเป็นบวกเมื่อเทียบกับตัวปล่อย) ทรานซิสเตอร์จะปิดและกระแสผ่านวงจรโหลดจะลดลงอย่างรวดเร็ว

พร้อมกับการเปิดทรานซิสเตอร์ V3 กระแสผ่านขดลวดสะสมของรีเลย์ K1 เริ่มเพิ่มขึ้นและหลังจากผ่านไป 10 มิลลิวินาทีจะถูกกระตุ้นการปิดกั้นตัวเองและตัดการเชื่อมต่อวงจรโหลดด้วยหน้าสัมผัส K1.1 หากต้องการคืนโหมดการทำงาน ให้ปิดแรงดันไฟฟ้าหลักสักครู่ การป้องกันทำงานที่กระแส 0.4 A ค่าสัมประสิทธิ์เสถียรภาพคือ 50

การป้องกันกระแสเกินโดยใช้ไดนิสเตอร์ออปโตคัปเปลอร์

ใน อุปกรณ์ป้องกันซึ่งไดอะแกรมจะแสดงในรูป 5 ใช้ออปโตคัปเปลอร์ไดนิสเตอร์ V6 ซึ่งจะเพิ่มประสิทธิภาพการป้องกัน เมื่อกระแสโหลดน้อยกว่าเกณฑ์ กุญแจอิเล็กทรอนิกส์บนทรานซิสเตอร์ V1-V3 เปิดอยู่ ไฟแสดงสถานะ H1 เปิดอยู่ และออปโตคัปเปลอร์ปิดอยู่ (LED ปิดอยู่ โฟโตไทริสเตอร์ปิดอยู่)

ข้าว. 5. วงจรป้องกันกระแสเกินโดยใช้ออปโตคัปเปลอร์ไดนิสเตอร์

ทันทีที่กระแสโหลดถึงค่าเกณฑ์ แรงดันตกคร่อมตัวต้านทาน R5, R6 จะเพิ่มขึ้นมากจนเปิดออปโตคัปเปลอร์ผ่านโฟโตไทริสเตอร์ซึ่งจ่ายแรงดันไฟฟ้าบวกให้กับฐานของทรานซิสเตอร์ V1 และสวิตช์อิเล็กทรอนิกส์จะปิดลง . ใน สภาพการทำงานอุปกรณ์จะถูกส่งกลับโดยการกดปุ่ม S1 สั้นๆ

แรงดันไฟฟ้าโหลดเพิ่มขึ้นอย่างช้าๆ ตามอัตราการชาร์จของตัวเก็บประจุ C1 ซึ่งจะช่วยขจัดกระแสไฟกระชากที่ทำให้เกิดการทำงานที่ผิดพลาดในการป้องกันหรือความล้มเหลวของชิ้นส่วนโหลดเมื่อเปิดเครื่อง

เกณฑ์การตอบสนองถูกกำหนดโดยตัวต้านทาน R5 ทรานซิสเตอร์ V2, V3 ต้องใช้แผงระบายความร้อนที่มีพื้นที่ 100...200 cm2 กระแสโหลดสูงสุด 5 A, กระแสไฟทำงานขั้นต่ำ 0.4 A.

เครื่องปรับแรงดันไฟฟ้านี้ออกแบบมาเพื่อจ่ายไฟให้กับโครงสร้างวิทยุสมัครเล่นระหว่างการติดตั้ง สร้างแรงดันไฟฟ้าที่เสถียรคงที่ตั้งแต่ 0 ถึง 25.5V ซึ่งสามารถเปลี่ยนแปลงได้ในขั้นละ 0.1V กระแสสะดุดป้องกันการโอเวอร์โหลดสามารถเปลี่ยนได้อย่างราบรื่นจาก 0.2 เป็น 2A

แผนภาพอุปกรณ์แสดงในรูปที่ 1 เคาน์เตอร์แบบฟอร์ม DD2 DD3 รหัสดิจิทัลแรงดันขาออก. DAC ที่ใช้ตัวต้านทานแบบแม่นยำจะแปลงรหัสมิเตอร์ให้เป็นแรงดันไฟฟ้าที่เพิ่มขึ้นแบบขั้นตอน

โคลงยังมีตัวบ่งชี้ (รูปที่ 3) บน K573RF2 EEPROM

การตั้งค่าโคลงเกี่ยวข้องกับการเลือก R26 เพื่อให้แรงดันเอาต์พุตสูงสุดคือ 25.5V

ไฟล์รูปวาด แผงวงจรพิมพ์– ftp://ftp.radio.ru/pub/2007/08/st0_255.zip

วรรณกรรม Zh.Radio 8 2550

• บทความที่คล้ายกัน

เข้าสู่ระบบโดยใช้:

บทความสุ่ม

• 24.09.2014

  สวิตช์สัมผัสที่แสดงในรูปมีองค์ประกอบการสัมผัสแบบสองหน้าสัมผัส เมื่อสัมผัสหน้าสัมผัสทั้งสอง แรงดันไฟฟ้า (9V) จากแหล่งพลังงานจะจ่ายให้กับโหลด และเมื่อสัมผัสหน้าสัมผัสแบบสัมผัสครั้งถัดไป ไฟจะถูกตัดการเชื่อมต่อ จากโหลดโหลดอาจเป็นหลอดไฟหรือรีเลย์ เซ็นเซอร์ประหยัดมากและกินกระแสไฟต่ำในโหมดสแตนด์บาย ในขณะนี้…

• 08.10.2016

  MAX9710/MAX9711 - UMZCH สเตอริโอ/โมโนพร้อมกำลังเอาต์พุต 3 W และโหมดสิ้นเปลืองพลังงานต่ำ ข้อมูลจำเพาะ: กำลังขับ 3 W ในโหลด 3 โอห์ม (ที่ THD สูงถึง 1%) กำลังเอาท์พุต 2.6 W ในโหลด 4 โอห์ม (ที่ THD สูงถึง 1%) กำลังเอาท์พุต 1.4 W ในโหลด 8 โอห์ม (ที่ THD สูงถึง 1% ) อัตราส่วนการลดเสียงรบกวน ...

ในการจ่ายไฟให้กับอุปกรณ์วิทยุบางชนิด จำเป็นต้องมีแหล่งพลังงานที่มีข้อกำหนดเพิ่มขึ้นสำหรับระดับระลอกเอาท์พุตขั้นต่ำและความเสถียรของแรงดันไฟฟ้า ในการจัดเตรียมแหล่งจ่ายไฟจะต้องสร้างโดยใช้องค์ประกอบที่แยกจากกัน

แสดงในรูปที่. วงจร 3.23 เป็นวงจรสากลและคุณสามารถสร้างแหล่งจ่ายไฟคุณภาพสูงสำหรับแรงดันและกระแสในโหลดได้ แหล่งจ่ายไฟถูกประกอบเข้ากับแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการคู่ที่ใช้กันอย่างแพร่หลาย (KR140UD20A) และทรานซิสเตอร์กำลัง VT1 หนึ่งตัว นอกจากนี้วงจรยังมีการป้องกันกระแสไฟซึ่งสามารถปรับได้ในช่วงกว้าง แอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงาน DA1.1 เป็นตัวปรับแรงดันไฟฟ้า และใช้ DA1.2 เพื่อป้องกันกระแสไฟฟ้า ไมโครวงจร DA2, DA3 ทำให้แหล่งจ่ายไฟของวงจรควบคุมที่ประกอบบน DA1 เสถียรซึ่งช่วยให้ปรับปรุงพารามิเตอร์ของแหล่งพลังงานได้

วงจรป้องกันแรงดันไฟฟ้าทำงานดังนี้ สัญญาณป้อนกลับแรงดันไฟฟ้าจะถูกลบออกจากเอาต์พุตต้นทาง (X2) สัญญาณนี้ถูกเปรียบเทียบกับแรงดันอ้างอิงที่มาจากซีเนอร์ไดโอด VD1 สัญญาณที่ไม่ตรงกัน (ความแตกต่างระหว่างแรงดันไฟฟ้าเหล่านี้) จะถูกส่งไปยังอินพุตของ op-amp ซึ่งจะถูกขยายและส่งผ่านตัวต้านทาน R10...R11 เพื่อควบคุมทรานซิสเตอร์ VT1

ดังนั้นแรงดันไฟเอาท์พุตจะคงอยู่ที่ระดับที่กำหนดโดยมีความแม่นยำซึ่งกำหนดโดยอัตราขยายของ op-amp DA1.1 แรงดันไฟขาออกที่ต้องการถูกกำหนดโดยตัวต้านทาน R5 เพื่อให้แหล่งจ่ายไฟสามารถตั้งค่าแรงดันเอาต์พุตให้มากกว่า 15 V ได้ ให้ต่อสายสามัญของวงจรควบคุมเข้ากับขั้ว “+” (XI) ในกรณีนี้หากต้องการเปิดเพาเวอร์ทรานซิสเตอร์ (VT1) ที่เอาต์พุตของ op-amp อย่างสมบูรณ์จะต้องใช้แรงดันไฟฟ้าเล็กน้อย (ขึ้นอยู่กับ VT1 ibe = +1.2 V) การออกแบบวงจรนี้ช่วยให้คุณสร้างแหล่งจ่ายไฟสำหรับแรงดันไฟฟ้าใด ๆ ที่ถูกจำกัดด้วยค่าที่อนุญาตของแรงดันไฟฟ้าตัวสะสม-อิมิตเตอร์ (UK3) สำหรับทรานซิสเตอร์กำลังประเภทเฉพาะ (สำหรับ KT827A สูงสุด UK3 = 80 V)

ในวงจรนี้ ทรานซิสเตอร์กำลังถูกประกอบขึ้น ดังนั้นจึงสามารถรับได้ในช่วง 750... 1700 ซึ่งทำให้สามารถควบคุมด้วยกระแสไฟฟ้าเพียงเล็กน้อย - โดยตรงจากเอาต์พุตของ op-amp DA1.1 ซึ่ง ลดจำนวน องค์ประกอบที่จำเป็นและทำให้แผนภาพง่ายขึ้น

วงจรป้องกันกระแสประกอบบน op-amp DA1.2 เมื่อกระแสไหลในโหลด แรงดันไฟฟ้าจะถูกปล่อยผ่านตัวต้านทาน R12 ซึ่งจ่ายผ่านตัวต้านทาน R6 ไปยังจุดเชื่อมต่อ R4, R8 โดยเปรียบเทียบกับระดับอ้างอิง ตราบใดที่ความแตกต่างนี้เป็นลบ (ซึ่งขึ้นอยู่กับกระแสในโหลดและค่าความต้านทานของตัวต้านทาน R12) ส่วนนี้ของวงจรจะไม่ส่งผลกระทบต่อการทำงานของตัวปรับแรงดันไฟฟ้า ทันทีที่แรงดันไฟฟ้าที่จุดที่ระบุกลายเป็นบวก แรงดันลบจะปรากฏขึ้นที่เอาต์พุตของ op-amp DAL2 ซึ่งผ่านไดโอด VD12 จะลดแรงดันไฟฟ้าที่ฐานของทรานซิสเตอร์กำลัง VT1 ซึ่งจำกัดกระแสเอาต์พุต .

ระดับขีดจำกัดกระแสเอาต์พุตจะถูกปรับโดยใช้ตัวต้านทาน R6 ไดโอดที่เชื่อมต่อแบบขนานที่อินพุตของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน (VD3...VD6) ปกป้องไมโครวงจรจากความเสียหายหากเปิดอยู่โดยไม่มีการป้อนกลับผ่านทรานซิสเตอร์ VT1 หรือหากทรานซิสเตอร์กำลังเสียหาย ในโหมดการทำงาน แรงดันไฟฟ้าที่อินพุตของ op-amp ใกล้ถึงศูนย์และไดโอดจะไม่ส่งผลต่อการทำงานของอุปกรณ์ ตัวเก็บประจุ SZ ที่ติดตั้งในวงจรป้อนกลับเชิงลบจะจำกัดย่านความถี่ที่ขยาย ซึ่งจะเพิ่มความเสถียรของวงจร ป้องกันการกระตุ้นตัวเอง

เมื่อใช้องค์ประกอบที่ระบุในไดอะแกรม แหล่งจ่ายไฟเหล่านี้ทำให้สามารถรับแรงดันเอาต์พุตที่เสถียรสูงถึง 50 V ที่กระแส 1...5 A

มีการติดตั้งทรานซิสเตอร์กำลังบนหม้อน้ำซึ่งพื้นที่นั้นขึ้นอยู่กับกระแสโหลดและแรงดันไฟฟ้า UK3 สำหรับการทำงานปกติของโคลง แรงดันไฟฟ้านี้ต้องมีอย่างน้อย 3 V

เมื่อประกอบวงจรจะใช้ชิ้นส่วนต่อไปนี้: ตัวต้านทานการตัดแต่ง R5 และ R6 ประเภท SPZ-19a; ตัวต้านทานคงที่ R12 ประเภท C5-16MV สำหรับกำลังอย่างน้อย 5 W (พลังงานขึ้นอยู่กับกระแสในโหลด) ส่วนที่เหลือมาจากซีรีย์ MJ1T และ C2-23 ของตัวเก็บประจุพลังงานที่สอดคล้องกัน CI, C2, SZ ประเภท K10-17, ตัวเก็บประจุแบบขั้วออกไซด์ C4...C9 ชนิด K50-35 (K50-32) ชิปคู่ เครื่องขยายเสียงในการดำเนินงานสามารถเปลี่ยน DA1 ได้ อะนาล็อกนำเข้า tsA747 หรือไมโครวงจร 140UD7 สองตัว; ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า: DA2 บน 78L15, DA3 บน 79L15 พารามิเตอร์ของหม้อแปลงเครือข่าย T1 ขึ้นอยู่กับพลังงานที่ต้องการที่จ่ายให้กับโหลด ในขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลงไฟฟ้า หลังจากการแก้ไขแล้ว ตัวเก็บประจุ C6 ควรให้แรงดันไฟฟ้า 3...5 V มากกว่าที่ต้องการที่เอาต์พุตของโคลง

โดยสรุป สามารถสังเกตได้ว่าหากควรใช้แหล่งพลังงานในช่วงอุณหภูมิที่กว้าง (~60...+100°C) เพื่อให้ได้พลังงานที่ดี ลักษณะทางเทคนิคจำเป็นต้องใช้มาตรการเพิ่มเติมซึ่งรวมถึงการเพิ่มเสถียรภาพของแรงดันไฟฟ้าอ้างอิง ซึ่งสามารถทำได้โดยการเลือกซีเนอร์ไดโอด VD1, VD2 ที่มี TKN น้อยที่สุดรวมทั้งทำให้กระแสคงที่ผ่านพวกเขา โดยปกติแล้ว การทำให้กระแสเสถียรผ่านซีเนอร์ไดโอดจะดำเนินการโดยใช้ ทรานซิสเตอร์สนามผลหรือโดยการใช้วงจรไมโครเพิ่มเติมที่ทำงานในโหมดเสถียรภาพปัจจุบันผ่านซีเนอร์ไดโอด นอกจากนี้ซีเนอร์ไดโอดยังให้เสถียรภาพทางความร้อนที่ดีที่สุดของแรงดันไฟฟ้าที่จุดใดจุดหนึ่งในลักษณะของมัน ในพาสปอร์ตสำหรับซีเนอร์ไดโอดที่มีความแม่นยำ โดยทั่วไปค่าปัจจุบันนี้จะถูกระบุและเป็นค่านี้ที่ต้องตั้งค่าโดยใช้ตัวต้านทานแบบทริมเมอร์เมื่อตั้งค่าหน่วยแหล่งกำเนิดแรงดันไฟฟ้าอ้างอิง ซึ่งมีการเชื่อมต่อมิลลิแอมมิเตอร์เข้ากับวงจรซีเนอร์ไดโอดชั่วคราว

เรามีอุปกรณ์อัตโนมัติเต็มรูปแบบให้เลือกมากมายทั้งกำลังไฟต่ำและสูงจากผู้ผลิตชั้นนำ ETK Energy ซึ่งได้รับการออกแบบมาเพื่อกำจัดแหล่งจ่ายไฟคุณภาพต่ำด้วยความเร็วสูงโดยการปรับระดับไฟกระชากและการตกในเครือข่ายเฟสเดียวและสามเฟส กระแสสลับและความตึงเครียด ในกรณีส่วนใหญ่ รุ่น Energy และ Voltron ของเราอยู่ในกลุ่มอุปกรณ์เครือข่ายระดับพรีเมี่ยม แต่ยังมีซีรีส์ปกติที่ออกแบบมาเพื่อแก้ไขปัญหาในสภาวะการทำงานต่อเนื่องที่ไม่สำคัญ และในปัจจุบัน เรามีอุปกรณ์รีเลย์ ไฮบริด ระบบเครื่องกลไฟฟ้า และอิเล็กทรอนิกส์ (ไทริสเตอร์) ให้เลือกมากมายซึ่งคุ้มค่าแก่ความสนใจของคุณ คุณสามารถซื้อเครื่องควบคุมแรงดันไฟฟ้าพร้อมการป้องกันกระแสไฟในมอสโกเซนต์ปีเตอร์สเบิร์กและภูมิภาคได้ นอกเหนือจากงานหลักในการลดความแตกต่างให้เรียบแล้ว อุปกรณ์รักษาเสถียรภาพเหล่านี้สำหรับเครือข่ายไฟฟ้า 220V, 380V จะช่วยลดสัญญาณรบกวน สนับสนุนการทำงานที่ดีของสำนักงานหรือเครื่องใช้ในครัวเรือนในระหว่างการโอเวอร์โหลดในระยะสั้น และรับประกัน ปลอดภัยอย่างสมบูรณ์ผู้บริโภคยุคใหม่ในกรณีไฟฟ้าลัดวงจร เพื่อจุดประสงค์นี้ในการออกแบบอุปกรณ์ไฟฟ้า 1 เฟสและ 3 เฟส Energia และ Voltron จะใช้องค์ประกอบการทำงานที่ดีที่สุดและน่าเชื่อถือที่สุด ช่วงประสิทธิภาพที่ประสบความสำเร็จสำหรับหลายยี่ห้อคือ 100 ... 280 โวลต์ นอกจากนี้ยังมีอุปกรณ์สากลที่มีความแม่นยำสูง (ความแม่นยำ ±3, ±5 เปอร์เซ็นต์) พร้อมระบบการปรับที่ราบรื่น (Energy Classic และ Ultra 5000, 7500, 9000, 12000, 15000, 20000) ที่สามารถรักษาเสถียรภาพของแหล่งจ่ายไฟจาก 65V ได้โดยไม่ยากลำบากมากนัก .

เครื่องปรับแรงดันไฟฟ้าคุณภาพสูงพร้อมการป้องกันกระแสในร้านค้าออนไลน์ของเรานำเสนอในความจุยอดนิยม (2, 3, 5, 8, 10, 15, 20, 30 kW) ซึ่งเหมาะอย่างยิ่งสำหรับการใช้งานตลอดเวลาใน สำนักงาน บ้านในชนบท บ้าน และวัตถุอุตสาหกรรม โมเดลความแม่นยำสูงแบบไฮบริดและไทริสเตอร์มีรูปทรงสัญญาณไซน์ซอยด์บริสุทธิ์ ซึ่งทำให้ทำงานได้สำเร็จด้วยอุปกรณ์ไฟฟ้าที่เรียบง่ายและมีความไวสูงเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ ในบรรดาผลิตภัณฑ์ที่ได้รับการรับรองในประเทศสำหรับการรักษาเสถียรภาพเครือข่ายแบบแปรผัน ยังมีอุปกรณ์ต้านทานความเย็นจัดที่ได้รับการปรับปรุงเทคโนโลยีอีกด้วย ซึ่งช่วยให้การทำงานไร้ปัญหาที่อุณหภูมิต่ำกว่าศูนย์ คุณสามารถซื้อเครื่องควบคุมแรงดันไฟฟ้าพร้อมการป้องกันกระแสในมอสโกเซนต์ปีเตอร์สเบิร์กผ่านเว็บไซต์อย่างเป็นทางการของเราที่ ราคาขั้นต่ำจากผู้ผลิตที่เชื่อถือได้ เนื่องจากโครงสร้างพิเศษของตัวเรือนจึงสามารถติดตั้งแบรนด์รัสเซียเฟสเดียวบางยี่ห้อเป็นตัวเลือกแบบติดตั้งบนพื้นมาตรฐานหรือใช้วิธีการติดตั้งที่กะทัดรัดและสะดวกยิ่งขึ้น - บนผนัง (ติดผนัง) ในสายการผลิตที่มีประสิทธิภาพสูงซึ่งมีการปรับสมดุลพลังงานที่ต่ำกว่าหรือเกินวิกฤตอย่างราบรื่น หลอดไฟจะไม่มีการกะพริบอย่างแน่นอน ซึ่งบางครั้งทำให้เกิดความไม่สะดวกเล็กน้อยในอาคารที่พักอาศัย อพาร์ทเมนต์ หรือกระท่อม ในแง่ของระดับเสียงที่ปล่อยออกมาระหว่างการทำงานของอุปกรณ์นั้นมีเครื่องใช้ไฟฟ้าเครือข่ายเสียงรบกวนต่ำที่เงียบและราคาไม่แพงอย่างแน่นอน การรับประกันสำหรับอุปกรณ์ที่ผลิตในรัสเซียที่แนะนำให้ซื้อซึ่งเป็นที่ต้องการอย่างกว้างขวางในรัสเซียคือ 1-3 ปี ทุกรุ่นประหยัดพลังงานและมีฟังก์ชันวินิจฉัยตัวเองอัตโนมัติ