Schéma celovlnného VF přijímače › Schémata elektronických zařízení. Katalog obvodů a návrhů pro radioamatéry, prodejna digitálního vybavení a příslušenství, ale i spousta dalších užitečných informací Obvod přijímače Carlson v 2.0 kde najít

VF přijímač KARLSON

Obvod přijímače je superheterodyn s dvojitou frekvenční konverzí a křemenným prvním lokálním oscilátorem. Použití domácích mikroobvodů řady 174 je v zásadě odůvodněné dostupností jejich pořízení. Pokryté frekvenční rozsahy: 80 , 40 , 20 , 15 A 10 metrů. Druh práce: recepce veřejného ozvučení SSB A CW rozhlasové stanice. Citlivost: 0,3 uV. Výživa: 8-9V DC při spotřebě v tichém režimu 26 mA, která umožňuje napájet přijímač z baterie typu (6F22) „Krona“.

Vlastnosti schématu jsou:

laditelný volič vstupu,
atenuátor vstupního signálu,
jednoduché přepínání rozsahů,
pomocí sady křemenných rezonátorů od UW3DI,
dvouúrovňový, vysokorychlostní systém IF AGC,
neladitelná pásmová propust 1st IF,
použití EMF jako hlavního filtru výběru,
referenční oscilátor s frekvenčním korekčním prvkem,
LED S-metr,
nastavení zisku IF,
nastavení zesílení basů,
stabilní provoz kaskád,
vysoká opakovatelnost designu.

Vstupní obvod, laditelný napříč rozsahy, funguje jako první zařízení pro výběr vysoké rezonance. To umožnilo s patřičnou rezervou zisku opustit rozsahově laditelný tříokruhový filtr 1. IF, čímž se eliminovala těžkopádná, vícesekční řídicí jednotka seřizování. Selektivní vstupní obvod přijímače umožňuje provoz s koaxiálním anténním napáječem.

Pro snížení hladiny hluku je mikroobvod K174PS1 napájen napětím nejvýše 8 V. Jeho zatížení obvodem C7 L3 je asymetrické, protože stávající symetrie vstupního obvodu a křemenného lokálního oscilátoru je dostatečná. Frekvence ladění 1. IF: 6,0…6,5 MHz.

Atenuátor pracuje na principu řízení magnetického toku v jádře. Pokud místo R1 nainstalujete proměnný rezistor s odporem 1 kOhm, pak takový hladký atenuátor poskytne maximální útlum při zkrat ne méně než 40 dB.

Druhý frekvenční měnič se samostatným GPA a zapnutým zesilovačem 500 kHz, sestavený na čipu K174XA2. Při napájecím napětí 8V je zajištěna minimální hladina šumu zesilovače a vysoká strmost regulační charakteristiky AGC. Mezifrekvenční frekvence 500 kHz umožňuje plnou implementaci zisku čipu, který je v obvodu s dvojitou konverzí hojný.

Systém AGC pro IF je dvouúrovňový. Jedna AGC detekční dioda VD6 (germanium) je zcela dostačující pro zajištění vysokorychlostního řízení zesílení stupňů. To se stalo možnou výjimkou z klasických variant obvodů všech zatěžovacích rezistorů detektoru, kromě vstupu mikroobvodu (na pinu 9). To zase umožnilo snížit kapacitu kondenzátoru C31, který určuje dobu obnovy zisku, a dále zlepšit dynamické vlastnosti AGC z hlediska rychlosti odezvy. Řetězec sériově zapojených diod VD7, VD8 tvoří časovou konstantu AGC zprůměrováním napětí na kondenzátoru C31, aby byla doba zotavení vždy stejná 0,7 s, který eliminuje efekt „výpadku“ signálu z provozu výkonných lokálních vysílačů. Rezistor R11 vytváří na detektoru VD6 předpětí, které poskytuje zpoždění v reakci AGC na úroveň vstupního signálu S = 3. Když úroveň vstupního signálu dosáhne S=9 a výše, začne pracovat druhý stupeň řízení zisku. Prostřednictvím řetězce sériově zapojených diod VD2, VD3 (křemík a germanium) je zajištěna prahová hodnota celkového napětí pro řízení počátečního zesílení RF stupně frekvenčního měniče mikroobvodu K174XA2. Zároveň pohodlný příjem na úrovni zvuku DX a místní operátoři- je stejný. Nucené, paralelní, nezávislé napájení řídicího napětí z RF regulátoru zesílení přes oddělovací diodu VD5 mění mezifrekvenční zesílení na provozní úroveň a v důsledku toho snižuje šum bez blokování indikace S-metru.

GPA je vyrobena podle klasického designu. Frekvenční překrývání 5,5…6,0 MHz provádí proměnný kondenzátor se vzduchovým dielektrikem. Pro zajištění teplotní stability je nutné použít kondenzátory typu C13, C16, C17 CSR. Bez zvláštních opatření, použitím obrysové cívky na polystyrenovém rámu a navinutím PEV drátem byla získána stabilita, charakterizovaná jako změna frekvence generování za 1 hodinu na 120 Hz.

Audio low-pass filtr skládající se z C36, C37, C38 a Dr1 na vstupu ULF vytváří cutoff zvukové frekvence vyšší 3 kHz.

Nízkofrekvenční zesilovač na mikroobvodu K174UN4 poskytuje kvalitní zesílení pro provoz sluchátek nebo reproduktoru malého rozměru s výkonem až 1 W. Prvky soukromé korekce tvoří frekvenční spektrum řeči.

Detaily a design.

VF transformátory T1, T2 jsou navinuty do tří a podle toho dvou drátů stupně PEV 0,1 na feritových kroužcích jakékoli značky o průměru 4-10 mm. Počet závitů je 10. Sériová vinutí jsou zapojena „od začátku do konce“.

Cívky L7, L10 se používají hotové z kapesního přijímače IF-465. Jsou navinuty na sekční rámy, umístěny ve feritových miskách a uzavřeny v kovových sítách. Počet závitů cívek smyčky byl již dokončen na frekvenci 465 kHz. Zbývá pouze svinout komunikační cívky L8, L11 drátem PEL nebo PELSHO, každá o 15 závitech, a přestavět obvod s jádrem na frekvenci 500 kHz.

Cívky pásmového filtru L3, L4, L5 mají každá 18 závitů a L6 - 4 závity, navinuté drátem PELSHO 0,1 a umístěné v malých karbonylových miskách typu SB.

Cívky vstupního voliče jsou navinuty na rámech o průměru 6-8 mm, s Litzovým drátem s vinutími: L1 - 8 závitů, L2 - 10 závitů, L3 - 30 závitů (volně) s odbočkou od 10. otáčky u v. dno. Cívka L13 GPA má 30 závitů navinutých na rámu o průměru 6-8 mm, závit na závit drátem 0,35 PEV a umístěný v sítu.

Malý proměnný kondenzátor C1 z kapesního přijímače s pevným dielektrikem. Kondenzátor C12 je malorozměrového typu s rotačními ložisky a mechanickým noniusem libovolného provedení, nejlépe se zpomalením maximálně 10 kHz na otáčku ladicího knoflíku.

Jedno z vinutí dolnopropustného transformátoru z kapesního přijímače je použito jako tlumivka Dr1 dolnopropustného filtru. Čip K174UN4 je vybaven malým chladičem.

Diody KD522 lze nahradit libovolnými křemíkovými pulzními diodami a D9 libovolnými HF germaniovými diodami. Místo VD13 lze použít libovolnou usměrňovací diodu.

Přepínač rozsahu je typu malé sušenky. Délka propojovacích vodičů ke křemenným rezonátorům by měla být co nejkratší.

Během instalace by měl být spínač atenuátoru umístěn poblíž T1.

Nastavení.

Frekvence ladění obvodu:

L3, C7 - 6,25 MHz L4, C8 - 6,0 MHz L5, C9 - 6,5 MHz L7, C28 - 500 kHz L10, C35 - 5 00 kHz

Postup pro nastavení rádiového přijímače je následující:

připojte k C22 měřič frekvence nebo řídicí přijímač a upravte jádro L13 tak, aby se nastavila frekvence překrytí GPA v rozsahu 5,5...6,0 MHz. V případě potřeby pro „roztažení“ kapacity nainstalujte šedý konstantní kondenzátor typu KT do série s proměnným kondenzátorem nastavení přijímače.
připojte RF voltmetr k L11 a otočte jádro obvodu L10 C35, abyste dosáhli jeho maximálního čtení;
připojte GSS k L6 a přiveďte RF nemodulovaný signál o frekvenci 500 kHz,
měnit ovládání zisku RF, nastavte jádrový obvod L7 C28 na maximální záři LED S-metru a zvuk tlukotu v reproduktoru;
připojte GSS k anténní zásuvce přijímače, přiveďte RF nemodulovaný signál s ladícími frekvencemi pásmové propusti prvního IF podle tří ladicích frekvencí jeho obvodů. Upravte je podle maximálního osvětlení S-metru a hlasitosti beatového tónu;
bez odpojení GSS od antény, Za prvé, zapněte rozsah příjmu 80 metrů a odešlete testovací signál s frekvencí uprostřed tohoto rozsahu. Otáčení rukojetí kondenzátoru SEL najít rezonanci maximální úroveň recepce. Na voliči nastavení voliče vstupů udělejte značku na zaměřovači z plexiskla ve formě přijímací zóny pro frekvence v tomto rozsahu. V případě potřeby lze úpravou jádra cívky obrysového pásu posunout rezonanční zónu na vhodné místo pro čtení z číselníku;
zbývající úseky pásem 40m, 20m, 15m, 10a a 10b jsou označeny na číselníku s jádry odpovídajících cívek nastavených ve stejném pořadí.

Je velmi výhodné mít tři závity půlkruhu s nastavovacími zónami: na prvním, blíže k ose kondenzátoru, jsou značky 80 a 40 metrů, na druhé (střední) značky rozsahů 20 a 15 metrů a na třetím s velkým poloměrem frekvenční pásmo pro nastavení voliče v rozsahu 10 metrů.

Nadměrné zesílení 500 kHz IF cesty může být kompenzováno bočníkovým rezistorem R9 nebo může být zcela eliminováno z obvodu.

Při výměně vložek dolnopropustného filtru C36 Dr1 C37 C38 za sestavu aktivního dolnopropustného filtru namontovanou na operační zesilovače a vyrobený ve formě malé desky umístěné vertikálně na hlavní desce, jsou elektrické a provozní vlastnosti přijímače výrazně zlepšeny, stejně jako zlepšení skutečné selektivity a snížení únavného „bílého šumu“. (viz můj článek: “ Aktivní filtr nízké frekvence pro připojený rádiový přijímač" ).

Testy přijímač byly provedeny následovně.

1. Na stůl v interiéru byly nainstalovány následující: transceiver TS-870, DE1103 a KARLSON. Anténní drát o délce 1 metr byl postupně připojen ke každému z těchto zařízení při příjmu stejné amatérské radiostanice.

Úroveň příjmu srovnávacího signálu je následující:

- TS-870 - 8 bodů - KARLSON- 7 bodů - DEGEN 1103 - na úrovni vnitřního hluku.

2. Na stůl do stejného venkovní anténa připojeno: TS-870 a KARLSON. Úroveň signálu přijímané řídicí stanice a komfort AGC KARLSON není horší než tovární zařízení a má jasnou výhodu v měkkém analogovém zvuku.

3. Pozorovali jsme práci ve vzduchu souseda na transceiveru IC-718 a PA na GU-74 umístěném 500 metrů od místa příjmu. Současně je AGC „přidušen“. KARLSON není zaznamenán a přítomnost silné místní stanice není pociťována při rozladění větším než 6 kHz.

4. Při vypnuté anténě, maximálním LF a IF zisku, úrovni vnitřního šumu přijímače KARLSON při práci na reproduktoru 0,5 W 8 Ohm nebudí pozornost.

Byl bych vděčný za vaši zpětnou vazbu zaslanou na adresu: [e-mail chráněný]

16.10.2008 Doplněk ke článku “KV přijímač KARLSON”

Níže jsou nákresy tištěný spoj:

obecná forma;
typ dílů;
pohled na vodiče ze strany dílů;
pohled na vodiče ze strany fólie.

Možnost nahrazení pásmového filtru 1st IF za zvukový filtr TV IF

Soubor programu Layout pro modernizaci je zveřejněn na http://cqham.ru/trx85_09.htm
Soubor s výkresy desek plošných spojů KARLSON _pcb.zip

Možná výměna mikroobvodů za analogy:

K174PS1 na SO42P;
K174ХА2 na TCA440, A244D;
K561LA7 až K176LA7, CD4011;
K174UN4 - neexistují žádné analogy, ale postačí jakýkoli 9voltový integrovaný nízkofrekvenční zesilovač, například LM386N s příslušným spínacím obvodem.

Boris Popov (UN7CI)
Petropavlovsk, Kazachstán. Při změně polohy ve frekvenčním rozsahu 40 metrů zahrnuje přijímané frekvenční pásmo přijímače 40 metrové vysílací pásmo.
Pro implementaci tohoto režimu je nutné provést změny v obvodu, zvýrazněném červeně.
Diodový HF spínač KD409 při použití stejnosměrné napětí v SSB přivádí vazební kondenzátory na společný vodič.
Po odstranění napětí z diodového spínače v AM jsou vinutí EMF přemostěna sériově zapojenými kondenzátory, což zajišťuje rozšíření šířky EMF pásma na přibližně 5 kHz.
Pro eliminaci vlivu kombinovaného AM detektoru na úrovně AGC je AM detektor rozdělen do samostatné větve.
Úroveň signálu LF při příjmu AM je mnohem nižší a je kompenzována předběžným ULF na KT3102.

Schéma spínání S-metru

Při příjmu CW signálů na KARLSON, LED S-indikátor roztomile mrká v čase.

Jako možnost dávám do pozornosti osvědčený obvod pro připojení číselníkového S-metru na bázi mikroampérmetru z magnetofonu.

Zenerova dioda a rezistory poskytují kompenzaci nulových hodnot při absenci užitečného signálu a korekci odchylek při S = 9.

VF přijímač "KARLSON 3"

Přijímač je superheterodyn s dvojitou frekvenční konverzí.

Vlastnosti schématu:

Počet rozsahů – 11;

Indikátor bouřky (atmosférický statický);

Širokopásmové vstupní filtry;

Kroužek diodový vysokoúrovňový směšovač;

Syntezátor frekvenční mřížky (PLL);

Třívstupová digitální stupnice udávající frekvenci vstupního signálu s DAC;

Pásmový elektronický (diodový) spínací systém;

RF širokopásmové nastavitelné zesilovače založené na dvou hradlových tranzistorech s efektem pole;

Třípásmový mezifrekvenční filtr I;

Vysokofrekvenční IF II poskytující selektivitu postranního kanálu;

Křemenný filtr (FOS) založený na rezonátorech PAL;

Integrovaná cesta GPA, OG amplifikace a detekce IF II;

Vysokorychlostní AGC na IF;

Ukazatel S-metr;

Kombinované zesílení basů.

Blokové schéma přijímače je uvedeno na listu #1.

Návrh obvodu zařízení list #2 a #3.

Blokové schéma přijímače

Signál z antény obr. 1 prochází indikátorem bouřky na neonové lampě a vakuové bleskojistce s průrazným napětím 120 V (z telefonu) a přes přepínatelný útlum (AT) -18 dB (2 body tl. S scale) vstupuje do skupiny přepínatelných pásmových filtrů (DFT). V závislosti na šířce amatérského pásma a frekvenci se použijí nastavení Různé typy DFT. V rozsahu 10 metrů je ve všech třech frekvenčních 500 kilohertzových sektorech použit jeden společný filtr typu A.

Jako diodové spínače fungují diody KD409, které se osvědčily v kanálových voličích pro televizní přijímače. Oproti elektronickým klíčům založeným na konvenčních křemíkových diodách zde není potřeba zpětné blokovací napětí. Výměna KD409 za p -i -n diody je samozřejmě vítána.

Dále je subpásmově filtrovaný signál přiváděn do vysokofrekvenčního zesilovače (UHF) sestaveného na dvoubránovém tranzistoru KP327 s efektem pole. Jeho hlavním účelem je nízkošumový zesilovač s řízeným ziskem ze systému automatické nastavení zisk (AGC). Dioda instalovaná ve zdroji vytváří pevné předpětí na 1. bráně, čímž poskytuje stabilní regulační napětí. charakteristika při ovládání zesílení 2. hradlem. Vstupní impedance takového stupně je upravena tak, aby odpovídala DFT.

Kroužek směšovače (SM). Zapojení dvou diod do série v každém rameni umožňuje zprůměrovat V.A. ramenní charakteristiky a opustit vyrovnávací rezistor, který zavádí ztráty při převodu. Taková girlanda diod vyžaduje zvýšenou amplitudu (výkon) z generátoru v rozmezí 3-4V eff.

Pro pokrytí všech rozsahů pomocí interpolační metody zde není vyžadováno použití křemenných rezonátorů s omezeným rozsahem. Toho je dosaženo pomocí frekvenčního mřížkového syntezátoru na bázi fázově uzamčené smyčky (PLL).

Křemenný oscilátor (QO) osazený na logice K561LA7 a jeho fázové invertory vytvářejí na vstupu pulzního fázového detektoru (PD) mřížku frekvencí (harmonických) s intervalem 500 kHz použitého křemenného rezonátoru.

Současně je na vstupu PD přijímán vysokofrekvenční (RF) signál z napěťově řízeného oscilátoru (VCO). V důsledku porovnání periody signálů VCO a harmonických kmitů krystalového oscilátoru (CH) je na výstupu PD přítomno stejnosměrné napětí různé polarity v závislosti na znaménku frekvenčního driftu VCO. Toto napětí je přiváděno do matice řízení frekvence varicap, přičemž se přidává nebo odečítá od referenčního stejnosměrného napětí na odporovém děliči.

Takže připojením rozsahových kondenzátorů paralelně s induktorem VCO s diodovým spínačem je zajištěn vstup do 500kHz zóny každého rozsahu pro pevnou frekvenci s automatickým laděním podle tabulky 1.

Zajímavostí je, že kromě 11 amatérských pásem umožňuje použití frekvenčního mřížkového syntezátoru s dalšími pevnými frekvencemi vytvářet další přijímací sektory. Tedy například 27 MHz, vysílání 31 metrů atp.

Důležité zde je, že ve frekvenčním rozsahu od 8 do 23 MHz pracuje pouze jedna VCO tlumivka. Pro jiné frekvence vyšší nebo nižší bude nutné připojit další induktory.

Pro zajištění stabilní amplitudy napříč rozsahy je na výstupu syntezátoru použit systém automatického řízení úrovně (ALC). Princip jeho činnosti je založen na vytvoření řídicího napětí na 2. bráně KP327 s pevným napětím dvěma 1V diodami na sčítačce a zápornou polaritou jeho hodnoty úměrnou vf úrovni na výstupu sčítačky. syntetizér.

Ze samostatného výstupu, přes sledovač pro oddělování zdroje na KP303, je RF signál také přiváděn na první vstup digitálního měřícího čítače (DSH). Frekvenční syntezátor musí být stíněný a jeho výkon musí být zaveden přes propustné kondenzátory.

Z výstupu prstencového směšovače (RM) je spektrum převedeného signálu přiváděno do nastavitelného, nízkošumového zesilovače první (proměnné) mezifrekvence (IF I), který kompenzuje ztráty signálu v pasivním směšovači RM. . Instalace diplexeru za směšovač diod není nutná z důvodů nízké hodnoty

IF I a jeho široké pásmo pokrytí.

Zátěž IFC I je širokopásmový transformátor (WBT) a třípásmový neladitelný pásmový filtr se šířkou pásma 500 kHz. Amplitudo-frekvenční odezva (AFC) činnosti takového filtru je na obr. 2. Obr. Rezonanční překrytí propustných pásem dvou (!) sousedních amplitudových charakteristik je sečteno a kompenzuje poklesy amplitudy z frekvenčního rozdílu sériových rezonančních obvodů. Účast třetí rezonance vzhledem k první je vždy v protifázi. Druhý (střední) obvod s rezonanční frekvencí 6,25 MHz je tedy hlavní symetrickou přenosovou spojkou uprostřed propustného pásma.

V obvodu detektoru fáze PLL jsou chyby. Místo kapacity 33 pF by mělo být 0,033 µF a diody VD4 a VD7 by měly být zapnuty s obrácenou polaritou. Správný diagram je uveden níže.

Dále je spektrum signálu IF I s pásmem 6,0-6,5 MHz přivedeno na integrovaný obvod MC3362, který tuto frekvenci převede na IF II rovný 8867 kHz obr. 3. Obr. Tato hodnota frekvence je dána použitím široce dostupných křemenných rezonátorů PAL v konstrukci filtru hlavního výběru (FSF). V tomto případě musí odpovídat frekvence ladění generátoru hladkého rozsahu (VFO).

2367-2867 kHz, jako aritmetický rozdíl mezi IF II a IF I. Tato generační hodnota je dostatečně stabilní pro teplotní a mechanickou stabilitu GPA.

Při absenci PAL rezonátorů je možné použít dalších 7 ks. quartz o jednu frekvenci ve frekvenčním rozsahu jejich rezonance 8,5...9,5 MHz, s odpovídající změnou v rozsahu ladění GPA.

Nastavení frekvence GPA je elektronické pomocí víceotáčkového odporu.

Rezonanci křemenného rezonátoru referenčního lokálního oscilátoru (LO) lze korigovat LC prvky na spodní strmosti frekvenční odezvy křemenného filtru (CF) pro vytvoření horního přijímacího postranního pásma (USB). Změna požadovaného přijímacího pásma napříč pásmy probíhá automaticky (synchronně) s vybranými frekvenčními hodnotami mřížky syntezátoru.

Pro zvýšení citlivosti IF II cesty a také pro přítomnost třetího nastavitelného zesilovače byl zaveden nízkošumový širokopásmový IF II stupeň na dvou hradlových tranzistorech s efektem pole KP327, který se třemi nastavitelnými stupni činí možné získat hloubku ovládání zisku přes 80 dB. Ze zátěžového PDT IF II je amplituda signálu IF II dodávána do AGC detektoru. Rezistor zapojený do série poskytuje časové zpoždění v reakci na impulsní šum. Časová konstanta vybíjení RC obvodu je 1s.

Kvůli vysoké vstupní impedanci tranzistor s efektem pole první stupeň + operační zesilovač, jako vysoce citlivý milivoltmetr se stejnosměrným zesilovačem (DCA) bylo možné použít nepolární kondenzátor s kapacitou 1 μF, který zajišťuje vysoká rychlost aktivace kroužku AGC.

Vyvážit podle DC S-metr je součástí úhlopříčky mostu. To umožňovalo bez ohledu na regulační klidový proud bipolární tranzistor, při absenci užitečného signálu nastavte šipku indikátoru na nulu.

Z řídicích výstupů mikroobvodu MC3362 jsou hodnoty GPA a výfukových frekvencí přiváděny na druhý a třetí čítací vstup digitální váhy (DS).

Když frekvence generování GPA zmizí, objeví se na výstupu obvodu digitálního řízení frekvence regulační napětí digitálního automatického řízení frekvence (DAFC), které je přiváděno do vestavěného varikapu automatického řízení frekvence (AFC) mikroobvodu, čímž kompenzuje odchylku jeho frekvence. Když se elektronický ladicí odpor otočí, digitální frekvenční měnič DAC nereaguje na rychlé změny měřené frekvence.

Chtěl bych poznamenat provedení instalace na předním panelu přijímače TsSh s LED matrice jasná smaragdová záře. Čtení hodnoty frekvence příjmu z takového displeje není pro oči příliš příjemné. Instalace barevného ochranného skla vám neumožňuje zbavit se viditelného pohledu na pouzdra maticové skupiny. Pokud jsou indikátory pevně zakryty matným filtrem z bílého papíru pod průhledným plexi, nebo je samotné plexi zevnitř ošetřeno jemnozrnným brusným papírem, pak vzhled svítících (průsvitných) čísel displeje získává civilizovaný, hypnotizující efekt! Když je váha vypnutá, na panelu přijímače bude vidět pouze bílý obdélník, ale pokud bude natřen bílou barvou, bude stylový i samotný přední panel.

Použijeme HF převodník, výsledkem je krátkovlnný superheterodyn s dvojitou konverzí s proměnným prvním IF a quartzovým prvním lokálním oscilátorem. Toto řešení s relativně nízkým IF poskytuje nejen dobrou selektivitu pro sousední kanál i zrcadlový kanál v celém KV rozsahu, ale také vysokou stabilitu ladící frekvence. Díky tomu byla podobná konstrukce pro konstrukci KV přijímačů (a transceiverů, například legendární UW3DI) velmi oblíbená v předsyntezátorové době. Vzhledem k tomu, že rozšíření počtu KV pásem takového přijímače je omezeno pouze dostupností křemene pro první lokální oscilátor na požadovaných frekvencích, což stejně jako za starých časů, a bohužel i nyní, v současné obtížné ekonomické podmínky, představuje určitý problém, byl vyvinut konvertor, který pokrývá hlavní KV rozsahy pomocí pouze jednoho (maximálně dvou) křemenných rezonátorů. Podobné řešení jsem již implementoval v dvoutrubkový superheterodyn a ukázal dobré výsledky.

Schematické schéma první verze VF převodníku je na obr. 2. Obr. a je již mnohým známý, protože ve skutečnosti jde o úpravu pro polovodiče, nám již známé z výše uvedené publikace elektronkového měniče.

Jedná se o čtyřpásmový převodník, který zajišťuje příjem na pásmech 80,40,20 a 10m. Navíc na 80 m plní funkce rezonančního UHF a na zbytku - převodník s křemenným lokálním oscilátorem. Lokální oscilátor, stabilizovaný pouze jedním nedeficitním křemenem 10,7 MHz (rezonanční frekvence v rozsahu 10,6-10,7 MHz je přijatelná bez výraznějších rozdílů v provozu), pracuje na 40m a 20m na základní harmonické křemene a na 10. rozsah na třetí harmonické (32,1 MHz). Stupnice může být jednoduchá mechanická o šířce 500 kHz na rozsazích 80 a 20 m - přímá a 40 a 10 - zpětná (obdoba jako v UW3DI). Pro zajištění frekvenčních rozsahů uvedených v diagramu byl zvolen rozsah ladění základního jednopásmového přijímače popsaného v první části článku na 3,3-3,8 MHz.

Signál z anténního konektoru XW1 je přiveden do nastavitelného atenuátoru vyrobeného na duálním potenciometru 0R1 a dále přes vazební cívku L1 jde do dvouokruhového pásmového filtru (BPF) L2C3C8, L3C19 s kapacitní vazbou přes kondenzátor C12. Vzhledem k tomu, že s přijímačem lze použít anténu libovolné libovolné délky, a dokonce i když je seřízen útlumovým prvkem, může se odpor zdroje signálu na vstupu PDF měnit v širokém rozsahu, aby bylo dosaženo poměrně stabilní frekvenční odezva za takových podmínek, je na vstupu PDF instalován přizpůsobovací rezistor R1. Rozsahy se přepínají pomocí přepínače SA1. V poloze kontaktu znázorněné na obrázku je zapnuto pásmo 28 MHz. Při přepnutí na 14 MHz jsou do obvodů připojeny další smyčkové kondenzátory C2, C7 a C16, C18 posouvající rezonanční frekvence obvodů do středu pracovního rozsahu a přídavný vazební kondenzátor C11. Při přepnutí do rozsahu 7 MHz se připojují další smyčkové kondenzátory C1, C6 a C15, C17 posouvající rezonanční frekvence obvodů do středu pracovního rozsahu a přídavný vazební kondenzátor C10. Při přepnutí na rozsah 3,5 MHz se do obvodů PDF připojí kondenzátory C5, C14 a C9, resp. Pro rozšíření pásma na pásmu 80 m byl zaveden rezistor R4. Toto čtyřpásmové PDF je navrženo pro použití velké antény plné velikosti a je vyrobeno podle zjednodušeného návrhu s použitím pouze dvou cívek, což se ukázalo jako možné díky několika funkcím - horní rozsahy, kde je větší citlivost a selektivita, jsou úzké (méně než 3 %), spodní 80 m, kde je velmi vysoká úroveň rušení a zcela dostačující citlivost cca 3-5 μV – široká (9 %). Použitý obvod má nejvyšší napěťové zesílení při 28 MHz s téměř proporcionálním snížením frekvence směrem k 3,5 MHz, což snižuje určitou redundanci zesílení v nižších rozsazích.

Lokální oscilátor přijímače je vyroben podle kapacitního tříbodového obvodu (verze Colpitts) na tranzistoru VT1 připojeném k OE. V tomto zapojení je generování kmitů možné pouze s indukční reaktancí obvodu rezonátoru, tzn. kmitočet kmitů je mezi frekvencemi sériových a paralelních rezonancí a tato podmínka platí jak pro frekvenci hlavní rezonance křemene, tak pro jeho liché harmonické. Při generování na základní frekvenci 10,7 MHz (v rozsahu 40 a 20 m) se obvod lokálního oscilátoru skládá z křemenného rezonátoru ZQ1 a kondenzátorů C4, C13. Na 10. rozsahu je pomocí spínací sekce SA1.3 na kolektorový obvod VT1 místo zatěžovacího rezistoru R3 připojena tlumivka L3 o indukčnosti 1 μH, která spolu s C13 odpovídá kapacitě kolektorového přechodu VT1 a montážní kapacitě. , tvoří paralelní rezonanční obvod naladěný na frekvenci třetí harmonické křemene (cca 32,1 MHz), který zajišťuje aktivaci křemene na třetí harmonickou. Rezistor R2 určuje a poměrně pevně nastavuje (kvůli hlubokému OOS) provozní režim tranzistoru VT1 pro stejnosměrný proud. Řetěz C22R6C24 chrání společný silový obvod před pronikáním signálu lokálního oscilátoru do něj.

Zvolený DFT signál je přiveden do směšovače - první brány tranzistoru VT2 s efektem pole. Jeho druhá brána přijímá napětí lokálního oscilátoru v řádu 1...3 Veff přes kondenzátor C20 (v rozsahu 80 m není místní oscilátor napájen a tranzistor VT2 pracuje v typickém rezonančním UHF režimu). Jako rezonanční zátěž je plné vinutí komunikační cívky L1 přijímače báze připojeno k kolektoru VT2 (viz schéma na obr. 1), na kterém je izolován signál 1. mezifrekvence (3300 - 3800 kHz).

Sekce SA1.4 přepínače rozsahu přepíná frekvenci referenčního lokálního oscilátoru (USB signál) tak, aby byl zajištěn tradiční radioamatérský příjem horního postranního pásma na pásmech 80 a 40m a spodního na pásmech 10 a 20m. Napájecí napětí převodníku +9V je stabilizováno integrovaným stabilizátorem DA1.

Pokud je možné zakoupit moderní křemen malého rozměru se základní frekvencí (první harmonická) 24,7-24,8 MHz, pak lze vyrobit převodník pro 5 rozsahů (viz obr. 3).
Drobné změny ve spínacích výstupech přepínače rozsahů SA1 jsou spojeny především se zavedením pátého rozsahu. Pro připojení Makeevské digitální stupnice (TSH) je k dispozici vyrovnávací zesilovač VT3 a pátá sekce přepínače SA1.5 (není zobrazena na schématu na obr. 3), která řídí režim počítání DS. Obvod se ukázal jako jednoduchý na pohled, ale... jen si představte, kolik vodičů bude potřeba vést jen mezi pěti sekcemi přepínače SA1 a deskou!

Při opakování popsaných převodníků je nutné dodržet tradiční pravidla pro instalaci RF zařízení a zajistit minimální délku (ne více než 4-5 cm) vodičů spojujících převodník se sekcemi SA1.1, SA1.2 a SA1. 3, aby se minimalizovala reaktivita, kterou vnášejí do rezonančních obvodů (při instalaci ve formě „pavučiny“ jde především o indukčnost), což může výrazně zkomplikovat seřízení obvodů v horních rozsazích. Právě nedodržování těchto pravidel bylo důvodem neúspěchů některých kolegů při výrobě elektronkového super na deskách plošných spojů.

Pro zjednodušení konstrukce a zajištění její dobré opakovatelnosti byla vyvinuta univerzální konstrukce 4/5 pásmového převodníku s elektronickým přepínáním rozsahů, jehož schéma je na obr. 4. Obr.

Nebojte se! 🙂 Základ převodníku zůstává stejný. Velké množství doplňkové díly jsou cenou za univerzálnost použití a elektronické ovládání přepínání rozsahů. U čtyřpásmové (single-quartz) verze jsou nainstalovány všechny prvky kromě těch, které jsou zobrazeny oranžově, a u dvouquartz verze jsou nainstalovány všechny prvky kromě těch, které jsou znázorněny zeleně. Přepínání rozsahů PDF se provádí pomocí relé K1-K4, ovládaných jednosekcovým spínačem SA1 (tj. pouze 5 vodičů uzemněných VF). Přepínání provozního režimu a frekvence generování prvního lokálního oscilátoru je prováděno tranzistorovými spínači VT2, VT3, řízenými odporovým dekodérem R14, R17, R18, R19. Režim počítání CB je řízen diodovým dekodérem VD3, VD5, VD6, VD7, VD10 a přijímaná strana je spínána diodovým dekodérem VD4, VD8, VD9. Tyto řídicí algoritmy jsou znázorněny v tabulkách na obr. 5.

To také odráží Funkce připojení digitální váhy Makeevskaya. Ve staré verzi TsSh (viz. popis), který je použit v autorské verzi, se pro nastavení požadovaného počítacího vzorce (viz obr. 5) v třívstupovém režimu používají dva řídicí signály F8 a F9. V moderní verze TsSh Makeevskaya co. LED indikátory s názvem „Unikátní LED“ (viz. popis) je zachována kontinuita ovládání režimu počítání a odpovídající piny se označují K1 a K2 (uvedeny v závorkách ve schématu na obr. 4). Ale v moderní ekonomické verzi TsSh Makeevskaya s LCD indikátory s názvem „Unique LCD“ (viz. popis) režim počítání je řízen pouze jedním výstupem, přepíná buď režim sčítání nebo odčítání všech argumentů (tj. naměřených frekvencí tří generátorů), ale vzorec počítání, který potřebujeme, lze předem naprogramovat a uložit do energeticky nezávislá paměť- v našem případě (viz tabulka obr. 6) je nutné uvést, že argument F3 je vždy záporný. Stejné jednopinové ovládání režimu počítání podporuje také digitální přepínač Unique LED, takže jej lze na přání naprogramovat a připojit stejným způsobem jako digitální přepínač Unique LCD.

Design převodníku. Všechny díly převodníku jsou osazeny na desce z jednostranné fólie sklolaminátu o rozměrech 75x75 mm. K dispozici je její výkres v laickém formátu. Pro zmenšení rozměrů je deska určena pro osazení především SMD součástek - rezistory standardní velikosti 1206 a kondenzátory 0805, importované malorozměrové elektrolytické. Vyžínače CVN6 od BARONS nebo podobné malé. Relé s provozním napětím 12 V jsou malá importovaná relé se 2 spínacími skupinami široce používané standardní velikosti, vyráběná pod různými názvy - N4078, HK19F, G5V-2 atd. Jako VT1, VT5 můžete použít téměř jakékoli křemíkové n-p-n tranzistory s koeficientem přenosu proudu menším než 100, BC847-BC850, MMBT3904, MMBT2222 atd., jako VT2, VT3 můžete použít téměř jakékoli křemíkové p-n-p tranzistory s koeficientem přenosu proudu méně než 100, BC857-BC860, MMBT3906 atd. Diody VD1-VD10 lze nahradit domácími KD521, KD522. Cívky přijímače L1-L4 jsou vyrobeny na rámech o průměru 7,5-8,5 mm s trimrem SCR a standardní obrazovkou z IF obvodů barevného bloku sovětských barevných televizorů. Cívky L2-L3 obsahují 13 závitů drátu PEL, PEV o průměru 0,13-0,3 mm, závit na závit. Komunikační cívka L1 je navinuta na horní část spodní části cívky L2 a obsahuje 2 závity a komunikační cívka L4 je navinuta na horní část spodní části cívky L3 a obsahuje 7 závitů stejného drátu. Tlumivka L5, používaná v single-quartz verzi, je malá importovaná (zeleně pruhovaná). V případě potřeby lze všechny cívky vyrobit na libovolných jiných rámech, které má radioamatér k dispozici, samozřejmě se změnou počtu závitů pro získání požadované indukčnosti a podle toho upravit výkres desky plošných spojů do nového designu. Foto sestavené desky.

Nastavení je také poměrně jednoduchý a standardní. Po kontrole správné instalace a stejnosměrných režimů připojíme elektronkový voltmetr k emitoru VT5 (konektor J4) pro sledování úrovně napětí místního oscilátoru střídavý proud(pokud nemáte průmyslovou, můžete použít jednoduchou diodovou sondu, podobnou té popsané v) nebo osciloskop o šířce pásma alespoň 30 MHz s nízkokapacitním děličem (vysokoodporová sonda); v v extrémních případech jej připojte přes malou kapacitu.

Přepnutím na rozsahy 40 a 20 m zkontrolujeme přítomnost úrovně střídavého napětí asi 1-2 Veff. Obdobně kontrolujeme činnost lokálního oscilátoru na pásmech 15 a 10m. To je pro dvoukvartzovou verzi, ale pokud uděláme jednokvartzovou (čtyřpásmovou) verzi, tak zapneme dosah 10m a úpravou C25 dosáhneme maximálního generačního napětí - mělo by být přibližně na stejné úrovni. Poté připojením měřiče frekvence (FC) na konektor J4 zkontrolujeme, zda frekvence generování lokálního oscilátoru odpovídají údajům v tabulce na obr. 5. Obr.

Pokud máte zařízení, jako je frekvenční měřič nebo GSS, nebo ještě lépe NWT, je lepší nakonfigurovat PDF nezávisle na základním přijímači. K tomu dočasně uzavřeme drátovou propojkou rezistor R5, aby nás nerušil signál lokálního oscilátoru, na konektor J2 připojíme zatěžovací odpor 220 ohmů a připojíme jej na vstup NWT (nebo indikátor výstupu např. , osciloskop o šířce pásma alespoň 30 MHz s nízkokapacitním děličem (vysokoimpedanční sonda) citlivostí ne horší než desítky mV). Na anténní vstup připojte výstup NWT (GSS nebo měřič frekvenční odezvy). Pro správná měření nastavíme jeho výstupní úroveň tak, aby nedocházelo k znatelnému přetížení dvoubranového tranzistoru, který v tomto případě funguje jako UHF. Absenci přetížení lze určit nezměněnou frekvenční odezvou při poklesu signálu např. o 10 dB nebo v případě použití GSS úměrností změny jeho výstupní úrovně ke změně vstupní úrovně, a to i o stejných 10 dB. Doporučuje se provádět takovou kontrolu (pro zajištění nepřetížení měřicí dráhy) pravidelně., abyste nešlápli na typické hrábě pro začátečníky.

A přejdeme k nastavení PDF, počínaje rozsahem 80 m. Úpravou trimrů cívek L2, L3 dosáhneme požadované frekvenční charakteristiky na obrazovce (pokud ji konfigurujeme pomocí GSS, pak na ní nastavíme průměrnou frekvenci rozsahu na 3,65 MHz a dosáhneme maximálního výstupního signálu). Poté přejdeme k nastavení PDF na dalších pásmech, počínaje 10 m, ale už se nedotýkáme jader cívky! A upravíme trimry odpovídající rozsahům - na dosah 10m - to jsou C5, C20, 15m - C10, C19, 20m - C9, C18 a 40m - C8, C17.

Schéma propojení je na obr. 6. Napájení +5V zajišťuje externí integrovaný stabilizátor 0DA1, upevněný na kovovém těle přijímače pro lepší chlazení. Filtr 0С2.0R3 zajišťuje oddělení napájení digitálního spínače a snižuje zahřívání stabilizátoru 0DA1 při použití digitálního spínače s LED indikátory se spotřebou až 200 mA. Při připojení ekonomického digitálního přepínače „Unique LCD“, který spotřebovává pouze 18 mA, jsou doporučené hodnoty filtru uvedeny v závorkách a povolený ztrátový výkon rezistoru 0R3 lze snížit na 0,125 W. Po připojení převodníku (pokud byly desky konfigurovány odděleně od sebe) k základnímu přijímači je potřeba zkontrolovat, zda zmizelo spárování prvního obvodu 1. IF (na cívce L2 obr. 1.) a popř. nutné, upravte jej podle metody uvedené v první části článku. Je lepší to udělat na nějakém širokém rozsahu, třeba na 10 nebo 15m, aby PDF výrazně neomezovalo šířku pásma celé RF/IF cesty přijímače při ladění přes celý rozsah 1. IF.

Fotografie vzhled sestavený pětipásmový přijímač

foto jeho instalace:

Správně nakonfigurovaný přijímač má citlivost při s/n = 10 dB o nic horší (pravděpodobně znatelně lepší, ale nemohu ji změřit přesněji s nyní dostupným zařízením) 0,4 µV (10 m) až 2 µV (80 m). Dlouhou dobu byl přijímač testován s náhradní anténou (15 metrů drátu od 4. patra ke stromu), líbí se mi, jak to funguje. Díky nádhernému GDR-rovsky EMF to zní šťavnatě a krásně (dokud neruší sousedé frekvence 🙂), efektivně (atenuátor skoro vůbec nepoužívám) a AGC funguje plynule, frekvence GPA je celkem stabilní bez funguje jakákoliv tepelná stabilizace, počáteční náběh je menší než 1 kHz, proto se ihned po zapnutí aktivuje Makeevskaya DAC a přijímač můžete používat bez zahřívání - frekvence zůstává zakořeněná na místě při jakémkoli přepínání kapel.

Můžete diskutovat o designu přijímače, vyjádřit svůj názor a návrhy na Fórum

S. Belenetsky,US5MSQ Kyjev, Ukrajina

Hlavní technické vlastnosti:

Kmitočtový rozsah……………………………………………………………………………… 80 - 10 m,

Typ modulace………………………………………………………………………………… SSB,

Citlivost…………………………………………………………………………...0,3 µV,

Šířka pásma……………………………………………………………………… 2,4 kHz,

Dynamický rozsah……………………………………………………………………………… 100 dB,

Potlačení inter.mod. ne méně ………………………………….. – 70 dB,

Přepínatelné UHF………………………………………………………...+8 dB,

Zakázat potlačovač impulsů rušenítrvání ... od 0,1 μs do 2 ms,

Laditelný zářezový filtr s pásmem………...70 Hz,

Hloubka potlačení ne menší než…………………………………... – 65 dB,

Dvouúrovňové IF AGC s dynamickým omezením... 85 dB,

Napájecí napětí……………………………………………………………………… 12 - 13,8 V,

Spotřeba proudu……………………………………………………………………………….. 65 mA.

Konstrukce se skládá ze tří bloků:

Hlavní deska přijímače;

jednotka GPA;

Digitální měřítko-frekvenční měřič.

Nahrazení posledních dvou bloků integrovaným frekvenčním syntezátorem vám umožní vytvořit kompaktní design přijímače s další sadou servisních funkcí.

Níže jsou uvedeny schémata zapojení hlavní jednotka a GPA.

Digitální váha - "Makeevskaya".

Pro zjednodušení a nepřehlednost výkresu není ve schématu žádné číslování rádiových prvků.

Přijímač je superheterodyn s dvojitou frekvenční konverzí s pevnými IF. Toto rozhodnutí bylo učiněno kvůli problémům s výrobou vysoce kvalitních křemenných filtrů s jednou konverzí a rozdělením zisku mezi frekvence s dvojitou konverzí, aby bylo dosaženo stabilního zesílení jako celku.

Použití SIF TV jako předvolebního filtru s propustným pásmem 300 kHz chrání vstup K174XA2 před silným rušením mimo pásmo a také zjednodušuje výběr quartzových rezonátorů pro 1. IF a XO s rozestupem 500 kHz. . Importovaný analog filtr FP1P8-62.0 ( žlutá tečka na těle) – SFT5.5MA.

Hodnota IF v závislosti na použitém filtru může být 6,5 MHz s vhodným nastavením frekvencí VFO a quartzových rezonátorů.

Čip K174XA2 má kromě vysokého zisku na frekvenci 500 kHz zabudované stupně efektivního AGC.

Vysoce dynamický, přepínatelný AMP je žádaný v pásmech HF.

Použití dvojitě vyváženého směšovače poskytuje vysokou úroveň potlačení intermodulačního rušení.

Potlačení rušivé nosné se provádí zapnutím sériového rezonančního křemenného rezonátoru paralelně s oscilačním obvodem a EMF laditelného v propustném pásmu pomocí proměnného kondenzátoru s pevným dielektrikem z kapesního přijímače, jehož sekce jsou paralelní.

Když je několik rezonátorů zapojeno do série, pásmo potlačení se snižuje. Takže s jedním rezonátorem (na úrovni 6/50 dB) - 400/1000 Hz, se dvěma - 200/450 Hz a se třemi - 70/200 Hz.

Dioda p-i-n vypne uzel NOTCH.

Krátký komentář k činnosti obvodu potlačení impulsního šumu (NB).

Všechny moderní transceivery mají zabudovaný NB, ale používá ho jen málo operátorů, a to hlavně při rušení od zapalování auta, protože NB reaguje zřetelně jen na ně (jediné), na výboje blesku reaguje průměrně (rozmazaný ).

Nejdůležitější je, že při příjmu výkonné stanice v blízkosti frekvence (mimo propustné pásmo filtru) je užitečný signál zkreslený, protože V hlasovém spektru signálu SSB jsou krátké impulsy, které ve formě klíčování přijímací cesty „trhají“ užitečný signál.

Do obvodu přijímače KARLSON-II bylo zavedeno časové zpoždění pro provoz daleko po skončení rušivého impulsu založeného na jednorázovém zařízení sestaveném na logice K561LA7.

Interference s délkou trvání 1 μs až 2 ms se tedy vejde do intervalu běžící monostabilní se zpožďovacími prvky 2 ms.

Při kontrole funkčnosti této obvodové jednotky přijímač vůbec nereagoval na impulsy plynového elektrického zapalovače v blízkosti vlastní antény a v dálce. Úspěšně jsou potlačeny i rozmazané impulsy ze světelných spínačů. Myslím, že úderům blesku je konec.

Je třeba poznamenat, že údaj S-metru v přijímači není blokován knoflíkem zesílení IF (RF). To bylo provedeno speciálně za účelem nastavení požadovaného zesílení a čtení hodnoty S-metru na něm, a ne jako u importovaných zařízení.

Tedy „jak slyším, tak vidím“.

Frekvence ladění obvodu ve schématu jsou zvýrazněny červeně.

Aktivní dolnopropustný filtr namontovaný na nízkošumových operačních zesilovačích ořezává frekvence nad 2,4 kHz, čímž potlačuje únavný „bílý“ šum a přizpůsobuje frekvenční odezvu EMF charakteristikám pohodlného příjmu vysílání.

Práce elektrické schéma Přijímač KARLSON-II lze charakterizovat ve srovnání s příjmovým výkonem transceiveru IC-706MKII.

Takže při poslechu té samé památné stanice SSB 9. května, která fungovala ze 3. regionu na 20metrovém pásmu, to někdo ze západní Evropy začal rušit (můžete hádat kdo!) a IC dostalo jen „kaši“.

Rádiová cesta KARLSON-II mi umožnila i nadále zřetelně slyšet památník a toho kreténa zároveň.

B. Popov (UN7CI)

Petropavlovsk, Kazachstán

Použití SIF TV jako předvolebního filtru s propustným pásmem 300 kHz chrání vstup K174XA2 před silným rušením mimo pásmo a také zjednodušuje výběr quartzových rezonátorů pro 1. IF a XO s rozestupem 500 kHz. . Importovaným analogem filtru FP1P8-62.0 (žlutá tečka na těle) je SFT5.5MA.